瀝青混合料礦料滑移剪切變形特性

栗培龍，馬莉霞，李　爽，李玉鑫，李新軍

(1.長安大學道路結構與材料交通行業(yè)重點實驗室， 陜西西安710064；2.山東高速公路股份有限公司, 山東青島266000)

?

瀝青混合料礦料滑移剪切變形特性

栗培龍1，馬莉霞1，李爽1，李玉鑫2，李新軍1

(1.長安大學道路結構與材料交通行業(yè)重點實驗室， 陜西西安710064；2.山東高速公路股份有限公司, 山東青島266000)

摘要：瀝青混合料的變形是礦料顆?；评鄯e的外在表現(xiàn)。為了分析瀝青混合料的礦料滑移剪切變形特性，開發(fā)了一種礦料滑移試驗裝置，采用不同級配的五種瀝青混合料，在不同的試驗條件下進行礦料滑移剪切變形試驗。根據(jù)試驗曲線，提出了礦料滑移破壞荷載 (Fs)、礦料滑移破壞變形(Ds)、礦料滑移模數(shù) (M)和礦料滑移能量指數(shù) (SEI)等評價參數(shù)，分析了評價參數(shù)與車轍變形之間的關系，討論了試驗溫度和瀝青含量對瀝青混合料抗滑移變形性能的影響。結果表明，F(xiàn)s對于較大公稱最大粒徑的混合料存在局限性；隨著溫度的升高，五種瀝青混合料的礦料滑移能量指數(shù) (SEI)與溫度呈乘冪關系衰減，相關系數(shù)R2均大于0.89；對于不同的混合料，四個評價參數(shù)與車轍深度(RD)的相關性排序為：SEI>Fs>M>Ds，推薦SEI作為瀝青混合料礦料滑移剪切變形的評價參數(shù)。對于AC-13b混合料，隨著瀝青含量的增加，40 ℃和60 ℃的SEI均先減小后增大，均在最佳油石比4.5%附近達到峰值519.2和492.6，即當瀝青用量接近最佳瀝青含量時，礦料骨架效應和瀝青粘結性可以達到較高的水平，瀝青混合料具有最大的礦料滑移剪切穩(wěn)定性。

關鍵詞：瀝青混合料；礦料滑移剪切變形；試驗方法；評價參數(shù)；滑移能量指數(shù)

0引言

瀝青混合料在重復荷載作用下的永久變形是瀝青路面發(fā)生車轍病害的最主要原因之一[1]。大量研究者[2-8]采用靜態(tài)/動態(tài)蠕變試驗、三軸試驗、重復加載試驗、間接拉伸試驗、簡單性能試驗等試驗方法開展瀝青混合料的變形行為及力學響應研究，并提出了不同的評價參數(shù)。Little等[2]、 Schwartz等[5]采用蠕變試驗分析瀝青混合料的變形行為；Tutumluer等[6]分析了粗集料特征對混合料強度和永久變形行為的影響；栗培龍等[7]分析了瀝青混合料的蠕變變形特性；梁俊龍等[8]采用簡單性能試驗研究瀝青混合料的非線性粘彈性本構關系。盡管這些方法可以評價瀝青混合料的高溫抗變形能力，但是很難反應混合料變形過程中的礦料界面滑移作用機理。

有研究認為，瀝青混合料的抗變形能力主要來源于抗剪強度[9-10]。針對瀝青混合料的抗剪性能，畢玉峰等[11]提出了單軸貫入試驗方法和抗剪強度參數(shù)求解方法；崔鵬等[12]確定了瀝青混合料的抗剪試驗標準參數(shù)；馮俊領等[13]進行了瀝青混合料同軸剪切試驗方法研究；李立寒等[14]設計了瀝青混合料同軸剪切重復荷載試驗，提出了瀝青混合料剪切變形特性評價指標。然而瀝青混合料是典型的多相顆粒性材料，僅從宏觀力學的角度描述瀝青混合料的強度特性，沒有抓住顆粒性材料變形行為的本質(zhì)。瀝青混合料的宏觀變形行為與礦料顆粒界面滑移特性密切相關[15]。如果礦料顆?？够菩阅懿蛔?，在荷載作用下滑移剪切變形不斷累積最終形成永久變形。

針對瀝青混合料的礦料界面滑移剪切行為，在理論分析及相關研究的基礎上，開發(fā)了瀝青混合料礦料滑移剪切變形試驗裝置[16]。本文采用幾種不同的瀝青混合料進行礦料滑移剪切變形試驗，根據(jù)礦料滑移剪切變形曲線，提出了礦料滑移破壞荷載 (Fs)、礦料滑移破壞變形(Ds)、礦料滑移模數(shù) (M)和礦料滑移能量指數(shù) (SEI)等四個評價參數(shù)，分析試驗條件對礦料滑移剪切變形參數(shù)的影響，以期為瀝青混合料設計及性能評價提供參考。

1試驗材料

采用SKTM90# 瀝青制備五種級配的瀝青混合料，瀝青技術特性如表1所示。集料采用玄武巖，粗細集料的相對密度列于表2和表3中，石灰?guī)r礦粉用作填料，密度為2.716 g/cm3。采用公稱最大粒徑分別為13 mm, 16 mm 和 19 mm的五種礦料級配(列于表4中)，分別采用馬歇爾設計方法確定最佳瀝青用量，最佳油石比分別為5.0%、4.6%、4.8%、4.4% 、 3.9 %，并采用馬歇爾擊實儀制備試件。

表1　瀝青基本指標

表2　粗集料的相對密度

表3　粗集料的相對密度

表4　礦料級配

2試驗裝置和方法

2.1試驗裝置

為了評價瀝青混合料中礦料顆?；飘a(chǎn)生的變形，開發(fā)了礦料顆?；萍羟凶冃卧囼炑b置，包括加載頭、上部結構、下部結構、中空承載板。加載頭是直徑40 mm的實心圓柱鋼壓頭；上部結構是頂部封頂且留有直徑40 mm圓形開口、下方敞開且留有外側契口的半封閉半開口式鋼圓筒；下部結構是上方側壁留有內(nèi)側契口的開口式鋼圓筒，且在圓筒一側開鑿觀察窗口；中空承載板孔徑70 mm，剛好能夠卡在上下部結構之間。試驗采用MTS-810材料萬能試驗機施加荷載。在試驗過程中，壓頭對時間也是施加局部荷載，但該試驗裝置采用中空下承載板，在鋼加載頭的荷載作用下，發(fā)生滑移剪切的混合料可以通過承載板的圓孔下落，目的是限定礦料滑移剪切破壞路徑，而且在試驗過程中上部結構的缸筒可以為試件提供圍壓，與貫入試驗存在顯著差異。因此，滑移剪切試驗能夠較準確地反映瀝青混合料的礦料滑移過程，且能避免試件過早剪切破壞及斷裂面雜亂等現(xiàn)象。試驗裝置及加載過程如圖1所示。

(a) 裝置結構圖　　(b) 試驗裝置　　(c) 加載過程

圖2　試驗后破壞的試件Fig.2　The damaged specimen

2.2試驗方法

試驗溫度分別為25 ℃、 40 ℃、 50 ℃、 60 ℃、 70 ℃、 85 ℃，以20 mm/min的加載速率進行試驗，每個試驗條件進行3個平行試驗，取平均值作為試驗結果。首先，將試件和試驗裝置在設定溫度的恒溫烘箱中保溫1 h，然后將試件迅速裝進試驗裝置中，并放進預先恒溫的MTS環(huán)境箱中，繼續(xù)恒溫30 min后開始礦料滑移剪切變形試驗。加載后試件被剪切形成一個中空圓環(huán)試件，如圖2所示。

盡管實際路面的瀝青混合料溫度難以達到85 ℃，為了深入研究礦料滑移剪切變形行為以及溫度的影響，將試驗溫度范圍盡量擴大，但試驗發(fā)現(xiàn)當溫度超過85 ℃后，由于瀝青的粘結力太低，試件癱軟，試驗誤差太大或難以進行，同時溫度太高瀝青老化嚴重，可能在很大程度上影響試驗結果，因此將最高試驗溫度確定為85 ℃。

2.3評價參數(shù)

礦料滑移剪切變形試驗是恒速率加載試驗，圖3是典型的試驗曲線。隨著時間的延長，礦料滑移剪切變形不斷增大，然而滑移荷載隨著位移增加先增大后減小，認為當滑移荷載出現(xiàn)峰值時，試件開始進入破壞階段，因此將最大滑移荷載定義為滑移破壞荷載(Fs)。當滑移荷載繼續(xù)減小到某一值時加載設備自動停止。整個滑移過程的變形被定義為滑移剪切破壞變形(Ds)。

滑移模數(shù)是指在外加荷載作用下，滑移破壞荷載與滑移剪切破壞變形的比值，如式(1)所示：

M=Fs/Ds。

(1)

礦料滑移剪切變形試驗中的滑移能量指數(shù)可以反映試驗時壓頭和試件接觸后達到最大滑移破壞荷載(破壞時間)時所要做的功，定義為滑移荷載對滑移位移的積分面積，如圖4網(wǎng)格部分所示，計算式如下式(2)所示，可由Origin數(shù)據(jù)處理軟件計算完成。

(2)

圖3典型的試驗曲線

Fig.3Typical test curve

圖4滑移能量指數(shù)

Fig.4Slip energy index

3分析與討論

通過提出的評價參數(shù)，分析試驗條件對礦料滑移剪切變形評價參數(shù)的影響。同時對相同的混合料進行了60 ℃干式漢堡車轍試驗[17]，通過分析評價參數(shù)與車轍變形(RD)的關系，進一步優(yōu)選礦料滑移剪切變形評價參數(shù)。

3.1試驗溫度對礦料滑移剪切變形特性的影響

瀝青混合料是一種溫度敏感性材料，試驗溫度直接影響瀝青混合料的力學響應。一般而言，瀝青混合料在低溫條件下接近彈性材料，而在高溫條件下更接近粘性材料[18]。在相同的加載速率下，瀝青混合料的礦料滑移參數(shù)隨溫度的變化如圖5所示。

(a)Fs

(b)Ds

(c)M

圖5礦料滑移剪切變形參數(shù)與試驗溫度之間的關系

Fig.5The relationship between aggregate slip shear deformation parameters and test temperatures

由圖5(a)可以看出，不同混合料的滑移破壞荷載隨溫度的變化趨勢存在顯著差異。隨著溫度的升高，AC-13a、AC-13b和AC-13c三種瀝青混合料的礦料滑移破壞荷載呈顯著衰減趨勢，滑移破壞荷載隨著溫度變化可以用乘冪關系來描述，AC-13a、AC-13b和AC-13c三種混合料的相關系數(shù)R2分別達0.91、0.99、0.96以上，而對于AC-16和AC-20而言，相關系數(shù)R2均不到0.5，即礦料滑移破壞荷載與溫度沒有顯著的相關關系(見表5)。

表5　滑移剪切破壞荷載與試驗溫度的關系模型

瀝青混合料中的瀝青屬于強感溫材料，當溫度較低時，瀝青勁度增大，其粘聚力對礦料界面滑移起阻礙作用；隨著溫度的升高，瀝青逐漸由固態(tài)向液態(tài)轉化，瀝青的粘聚力大幅衰減，同時礦料界面滑動起到潤滑作用，但當溫度繼續(xù)升高，瀝青稠度降低，礦料界面的有效瀝青膜厚會減薄，對礦料的潤滑作用也會有所減弱，即由于瀝青的粘結和潤滑效應同時存在，瀝青結合料對礦料摩擦的影響較為復雜。對于較大公稱粒徑的瀝青混合料而言，大顆粒礦料較多，在加載過程中的礦料顆粒嵌擠作用更為突出，礦料滑移破壞荷載并不能完全反應礦料滑移特性，因此礦料滑移破壞荷載與溫度的相關關系不顯著?？梢姷V料滑移破壞荷載Fs可以較好的評價AC-13瀝青混合料的礦料滑移，而對于較大公稱粒徑的混合料具有局限性。

由圖5(b)可以看出，隨著溫度的升高，礦料滑移破壞變形(Ds)整體呈減小趨勢，在較低的溫度下，瀝青具有較強的粘聚力抵抗礦料滑移，礦料滑移是緩慢的，很難在小的滑移變形內(nèi)發(fā)生破壞；在較高的溫度下，瀝青的粘聚力很小，而且還有潤滑作用，礦料滑移快速進行，很快達到破壞狀態(tài)。但幾種混合料的Ds均出現(xiàn)局部先增大后減小的區(qū)間，即在中間溫度具有一個小峰值，如AC-13C混合料在50 ℃出現(xiàn)峰值，其他四種混合料均在60 ℃出現(xiàn)峰值。分析原因，可能是由于50～60 ℃范圍恰恰是瀝青粘滯溫度范圍，瀝青混合料的粘彈性表現(xiàn)充分，粘結和潤滑達到相對平衡狀態(tài)，在一定程度上延遲了礦料滑移破壞進程。

由圖5(c)可以看出， AC-13a、AC-13b、AC-13c和AC-16四種混合料的礦料滑移模數(shù)(M)變化趨勢基本一致，即隨著溫度的升高，礦料滑移模數(shù)先逐漸減小，然后突然增大再繼續(xù)減小，在70 ℃處出現(xiàn)峰值；但對AC-20而言，礦料滑移模數(shù)在40 ℃處出現(xiàn)谷值，然后一直增大，可見不同最大公稱粒徑的混合料，礦料滑移特性存在差異。

由圖5(d)可知，隨著溫度的升高，五種瀝青混合料的礦料滑移能量指數(shù) (SEI)不斷衰減，礦料滑移能量指數(shù) (SEI)與溫度之間呈很好的乘冪關系(表6)，相關系數(shù)R2最小的也接近0.9。如前所述，礦料滑移是外界能量克服礦料表面摩擦、瀝青粘聚力和潤滑作用的外在表現(xiàn)，礦料滑移能量指數(shù) (SEI)是從能量的角度提出的評價參數(shù)，對不同公稱粒徑的瀝青混合料均能較好的評價礦料滑移特性。

表6　礦料滑移能量指數(shù)與試驗溫度的關系模型

3.2礦料滑移剪切變形評價參數(shù)與車轍變形的關系分析

有效的評價參數(shù)不僅能反應瀝青混合料的力學響應，而且和路面病害有很好的相關性[19]。四種評價參數(shù)Fs、Ds、M和SEI與車轍深度 (RD)之間的關系，如圖6所示。

(a)Fs 與RD

(b)Ds 與 RD

(c)M與RD

(d)SEI與RD

圖6礦料滑移評價參數(shù)與車轍變形之間的關系

Fig.6The relationships between the four test parameters andRD

由圖6可以看出，滑移破壞荷載、滑移破壞模數(shù)和滑移能量指數(shù)均與車轍深度具有一定的相關性，其中SEI與之的相關性最好，相關系數(shù)R2達0.9以上，但滑移破壞變形Ds與車轍深度(RD)之間幾乎沒有相關性。根據(jù)相關性分析，四個評價參數(shù)與RD的相關性排序為：SEI>Fs>M>Ds，推薦采用滑移能量指數(shù)SEI評價瀝青混合料中礦料的滑移性能。

3.3瀝青含量對礦料滑移剪切變形特性的影響

圖7　SEI隨瀝青含量的變化Fig.7　SEI change with asphalt content

瀝青混合料的礦料抗滑移能力來自礦料嵌鎖和瀝青提供的粘結力[20]。選擇AC-13b級配，分別配制瀝青含量為3.5%， 4.0%， 4.5%，5.0%，5.5%的瀝青混合料，在40 ℃、60 ℃條件下進行滑移性能試驗，分析瀝青含量對礦料滑移剪切特性的影響。SEI值隨瀝青含量的變化如圖7所示。

由圖7可知，隨著油石比的增加，兩種溫度條件下的礦料滑移能量指數(shù)均呈先減小后增大，然后持續(xù)減小的趨勢，在最佳油石比附近4.5%出現(xiàn)峰值。瀝青作為礦料的結合料，對礦料界面起到粘結和潤滑雙重作用。在40 ℃和60 ℃條件下，瀝青的粘結作用和潤滑作用并存，礦料滑移阻力來源于礦料界面摩擦和瀝青粘聚力。但在較低的瀝青用量下，礦料表面的瀝青粘聚力發(fā)揮不充分，隨著油石比的增加，潤滑作用逐漸增強，SEI有所降低；當油石比繼續(xù)增加，瀝青的粘聚力和潤滑效應均不斷增強，但粘聚力發(fā)揮的更為顯著，當瀝青含量接近最佳瀝青含量時，瀝青的粘聚力達到峰值；隨著油石比繼續(xù)增加，粘聚力不再增加，但潤滑作用大幅增加，SEI又不斷降低?？梢姙r青用量是影響瀝青混合料性能的重要參數(shù)，采用礦料滑移能量指數(shù)SEI不僅可以評價瀝青混合料的礦料滑移剪切變形性能，也可以用于瀝青混合料組成優(yōu)化設計。

4結論

①采用自行設計的試驗裝置評價瀝青混合料的礦料滑移剪切變形性能，根據(jù)礦料滑移剪切變形曲線，提出了礦料滑移破壞荷載 (Fs)、礦料滑移破壞變形(Ds)、礦料滑移模數(shù) (M)和礦料滑移能量指數(shù) (SEI)等礦料滑移評價參數(shù)。

②隨著溫度的升高，AC-13a、AC-13b和AC-13c三種瀝青混合料的礦料滑移破壞荷載(Fs)呈乘冪關系衰減，而對于AC-16和AC-20混合料，F(xiàn)s與溫度沒有顯著的相關性，即Fs可以較好的評價AC-13瀝青混合料的變形特性，對評價較大公稱最大粒徑的混合料具有局限性；五種瀝青混合料的礦料滑移能量指數(shù) (SEI)均隨著溫度的升高呈乘冪關系衰減，相關系數(shù)R2均大于0.89。

③對于不同的混合料，四個評價參數(shù)與車轍深度(RD)的相關性排序為：SEI>Fs>M>Ds，推薦SEI作為瀝青混合料礦料滑移剪切變形的評價參數(shù)。

④對于AC-13b混合料，隨著瀝青含量的增加，40 ℃和60 ℃的SEI均先減小后增大，均在最佳油石比4.5%附近達到峰值519.2和492.6，即當瀝青用量接近最佳瀝青含量時，礦料骨架效應和瀝青粘結性可以達到較高的水平，瀝青混合料具有最大的礦料滑移剪切穩(wěn)定性。

參考文獻：

[1]MOLENAAR J M M, VERBURG H A, WESTERA G E. Characterization of permanent deformation behavior of asphalt mixtures [C]// PTRC Education and Research Services Limited. Proceedings of the Conference Road Safety in Europe and Strategic Highway Research Program (SHRP). Prague: Swedish National Road and Transport Research Institute,1996: 27-53.

[2]LITTLE D N, BUTTON J W, YOUSSEF H.Development of criteria to evaluate uniaxial creep data and asphalt concrete permanent deformation potential [J]. Transportation Research Record，1993，1471:49-57.

[3]SAADEH S, MASAD E, LITTLE D.Characterization of asphalt mix response under repeated loading using anisotropic nonlinear viscoelastic-viscoplastic mode[J]. Journal of Materials in Civil Engineering, 2007, 19(10): 912-924.

[4]LI P L, DING Z, ZHANG Z Q.Effect of temperature and frequency on visco-elastic dynamic response of asphalt mixture[J]. Journal of Testing and Evaluation, 2013, 41( 4): 571-578.

[5]SCHWARTZ C W, GIBSON N H, SCHAPERY R A, et al. Viscoplasticity modeling of asphalt concrete behavior[C] // TUTUMLUER E, NAJJAR Y M， MASAD E. Recent Advances in Materials Characterization and Modeling of Pavement Systems. New York：American Society of Civil Engineers, 2002:144-159.

[6]TUTUMLUER E P.Aggregate morphology affecting strength and permanent deformation behavior of unbound aggregate materials[J]. Journal of Materials in Civil Engineering，2008，20(9)：617-627.

[7]栗培龍，張爭奇，王秉綱.瀝青混合料高溫蠕變行為及機理[J]. 建筑材料學報, 2012,15(3)：422-426.

[8]梁俊龍，高江平.瀝青混合料非線性粘彈性本構關系研究[J]. 廣西大學學報(自然科學版)，2012,37(4)：711-715.

[9]彭勇，孫立軍，石永久，等.瀝青混合料抗剪強度的影響因素[J]. 東南大學學報(自然科學版)，2007,37(2)：330-333.

[10]李娜，韓森，王海峰.瀝青混合料抗剪強度參數(shù)影響因素分析研究[J]. 武漢理工大學學報，2010，32(1)：42-45.

[11]畢玉峰，孫立軍.瀝青混合料抗剪試驗方法研究[J]. 同濟大學學報(自然科學版)，2005，33(8)：1036-1040.

[12]崔鵬，邵敏華，岳雷，等.瀝青混合料抗剪試驗標準研究[J]. 建筑材料學報，2008,11(3)：299-305.

[13]馮俊領，郭忠印，楊群，等.瀝青混合料同軸剪切試驗方法研究[J]. 同濟大學學報(自然科學版),2008，36(10)：1395-1398.

[14]李立寒，耿韓，章 毅，等.瀝青混合料同軸剪切重復荷載試驗方法與評價指標[J]. 建筑材料學報，2013,16(3)：441-445.

[15]ZHU X Y.Influence of interfacial zone between asphalt mastic and aggregate on the elastic behavior of asphalt concrete[J]. Construction and Building Materials, 2013, 49: 797-806.

[16]張爭奇，師曉鴿，栗培龍，等.基于礦料界面滑移剪切行為的高溫性能試驗方法[J]. 合肥工業(yè)大學學報(自然科學版)，2014,37(9)：110-1107.

[17]栗培龍，張爭奇，李洪華，等.瀝青混合料漢堡車轍試驗方法[J]. 交通運輸工程學報，2010,10(2)：30-35.

[18]LI P L，YANG B，ZHANG Z Q, et al. Analysis of factors influencing visco-elastic response of asphalt mixture[C]// SHA A M, TAREFEDR R A, WANG L B. Proceedings of International Workshop on Energy and Environment in the Development of Sustainable Asphalt Pavements. Xi’an: Xi’an Jiaotong University Press, 2010: 147-151.

[19]WITCZAK M W, KALOUSH K, PELLINEN T, et al. Simple performance test for superpave mix design：NCHRP Report 465[R]. Washington D. C.：Transportation Research Board, National Research Council, National Academy Press, 2002.

[20]PAN T Y, TUTUMLUER E, CARPENTER S H.Effect of coarse aggregate morphology on permanent deformation behavior of hot mix asphalt[J]. Journal of Transportation Engineering, 2006,132(7):580-589.

(責任編輯唐漢民梁健)

Aggregate slip shear deformation properties of asphalt mixture

LI Pei-long1, MA Li-xia1, LI Shuang1, LI Yu-xin2, LI Xin-jun1

(1.Key Laboratory of Road Structure & Material Ministry of Transport, Chang’an University, Xi’an 710064, China;

2.Shandong Expressway Co., Ltd., Qingdao 266000, China)

Abstract:The deformation of asphalt mixture is an external reflection of the aggregate slip accumulation. In order to analyze the aggregate slip shear deformation properties of asphalt mixture, an aggregate slip test device (ASTD) was developed. Aggregate slip shear deformation tests were conducted on five asphalt mixtures for different gradations under different test conditions. Four evaluation parameters of the slip failure load (Fs), i.e., the slip failure deformation (Ds), slip modulus parameter (M) and slip energy index (SEI) were obtained according to the test curves. The relationship between the four evaluation parameters and the deformation of asphalt mixture was analyzed. The effects of temperature and asphalt content on slip shear resistance of asphalt mixture were discussed. The results indicate that the parameterFs has limitations for the mixture containing particles of large nominal and maximum size. TheSEIof the five asphalt mixtures decreases with the increase of temperature, which obeys a power function relationship. For different mixtures, the correlation order with rut depth (RD) for the four evaluation parameters isSEI>Fs>M>Ds. Therefore,SEIis recommended to evaluate the aggregate slip shear properties of asphalt mixture. For the mixture AC-13b,with the increase of asphalt content,SEIat 40 ℃ and 60 ℃ goes down first and then goes up, and it reaches 519.2 and 492.6 respectively with the optimum proportion of asphalt to aggregate of 4.5%. When asphalt content is close to the optimum asphalt content, aggregate skeleton effect and asphalt cohesive force both reach higher levels, and asphalt mixture has the best aggregate slip shear stability.

Key words:asphalt mixture; aggregate slip shear deformation; test method; evaluation parameters; slip energy index (SEI)

中圖分類號：U414.75

文獻標識碼：A

文章編號：1001-7445(2016)01-0261-09

doi:10.13624/j.cnki.issn.1001-7445.2016.0261

通訊作者：栗培龍(1980—)，男，江蘇邳州人，長安大學副教授，工學博士；E-mail: peilong_li@126.com。

基金項目：國家自然科學基金資助項目(51008031)；交通運輸部基礎研究計劃項目 (2014319812151)；陜西省自然科學基礎研究計劃項目(2014JQ7242)

收稿日期：2015-06-12；

修訂日期：2015-12-15

引文格式：栗培龍,馬莉霞,李爽,等.瀝青混合料礦料滑移剪切變形特性[J].廣西大學學報(自然科學版)，2016，41(1)：261-269.