混凝土收縮徐變B3模型的修正與驗(yàn)證

齊金振，朱勁松,2

（1.天津大學(xué)建筑工程學(xué)院，天津300072；2.濱海土木工程結(jié)構(gòu)與安全教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，天津300072）

混凝土收縮徐變B3模型的修正與驗(yàn)證

齊金振1，朱勁松1,2

（1.天津大學(xué)建筑工程學(xué)院，天津300072；2.濱海土木工程結(jié)構(gòu)與安全教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，天津300072）

對(duì)國(guó)際上認(rèn)可程度較高的B3模型進(jìn)行了形式的修正，解決了其含有不可積分系數(shù)、不能進(jìn)行連續(xù)計(jì)算的弊端，給出了混凝土收縮徐變修正模型表達(dá)式．使用控制變量法分析了影響混凝土收縮徐變各因素的敏感度，并利用多組試驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)修正模型進(jìn)行了驗(yàn)證．結(jié)果表明：對(duì)于徐變系數(shù)而言，修正公式所得結(jié)果與B3公式所得結(jié)果趨勢(shì)一致，數(shù)值差別不大，且修正公式所得結(jié)果與試驗(yàn)實(shí)測(cè)值更接近，其擬合效果要優(yōu)于JTGD62-2004模型；對(duì)于收縮應(yīng)變而言，修正公式所得結(jié)果與B3公式所得結(jié)果趨勢(shì)一致，且數(shù)值差別不大．

混凝土；收縮徐變；B3模型；修正模型

0 引言

混凝土的收縮和徐變是混凝土材料本身固有的時(shí)變特性，它會(huì)導(dǎo)致混凝土結(jié)構(gòu)的受力與形變隨著時(shí)間的推移而呈現(xiàn)出規(guī)律性的變化，準(zhǔn)確掌握混凝土收縮和徐變特性對(duì)研究在役混凝土結(jié)構(gòu)的服役性能具有重要意義．

隨著研究的深入，混凝土收縮徐變的機(jī)理已被揭示，收縮徐變的結(jié)構(gòu)效應(yīng)分析方法也得到了很大發(fā)展[1]．歐洲混凝土委員會(huì)及許多國(guó)家設(shè)計(jì)規(guī)范都對(duì)混凝土收縮徐變給出了模式規(guī)范，包括：CEB-FIP系列模型、ACI209系列模型、BP系列模型、GL2000模型、JTG D62-2004模型[2]等．這些模型都是根據(jù)大量試驗(yàn)數(shù)據(jù)，結(jié)合收縮徐變的機(jī)理擬合而得到的．由于各模型公式推測(cè)的出發(fā)點(diǎn)和考慮的因素不盡相同，針對(duì)同一構(gòu)件，不同預(yù)測(cè)模型給出的計(jì)算結(jié)果是不同的．此時(shí)需要選定一種適用性廣泛、計(jì)算結(jié)果相對(duì)準(zhǔn)確的預(yù)測(cè)模型，來(lái)計(jì)算混凝土結(jié)構(gòu)收縮徐變的時(shí)變特性．文獻(xiàn)表明，模型解析解與試驗(yàn)數(shù)據(jù)實(shí)測(cè)值符合程度最高的是Bazant教授于1995年提出的B3模型[3]．然而，由文獻(xiàn)[3]可知，B3預(yù)測(cè)模型形式復(fù)雜，且其基本徐變度中包含有不可積分項(xiàng)Q t,，不能進(jìn)行連續(xù)計(jì)算，不能快捷應(yīng)用于工程實(shí)際計(jì)算．

本文從減小工作量及實(shí)現(xiàn)連續(xù)計(jì)算的需求出發(fā)，將B3模型修正為結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)便的多系數(shù)相乘的形式，提出了基于B3模型的修正模型，并采用文獻(xiàn)[4-6]中的試驗(yàn)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)修正模型進(jìn)行驗(yàn)證．

1 B3模型簡(jiǎn)介

1979年，Bazant等利用電子計(jì)算機(jī)對(duì)世界各國(guó)收縮徐變的龐大數(shù)據(jù)進(jìn)行了最佳擬合分析，并在此基礎(chǔ)上提出了B-P模型及BP2模型（對(duì)B-P模型的簡(jiǎn)化）．1995年Bazant又提出了改良的、更符合實(shí)際的B3模型[3]．作為國(guó)際材料與結(jié)構(gòu)研究試驗(yàn)室聯(lián)合會(huì)（RILEM）的建議方法，B3模型綜合考慮了混凝土水泥含量、水灰比、骨料水泥重量比等混凝土配比情況，對(duì)混凝土收縮與徐變的預(yù)測(cè)均較合理．

1.1 徐變模型表達(dá)式

B3模型中用徐變函數(shù)表示單位應(yīng)力下的總應(yīng)變，將徐變分為基本徐變和干燥徐變，且都有其具體的數(shù)學(xué)表達(dá)式：

徐變函數(shù)表達(dá)式為

基本徐變度

干燥徐變度

徐變系數(shù)表達(dá)式

式中：q1為單位應(yīng)力產(chǎn)生的瞬時(shí)應(yīng)變；q2，q3，q4，q5，H t，H，E是與構(gòu)件材料組成相關(guān)的系數(shù)，其值可由文獻(xiàn)[3]中公式求得；Q t,是沒(méi)有解析解的二項(xiàng)式積分，其數(shù)值需在文獻(xiàn)[3]中查表得到．1.2收縮模型表達(dá)式

收縮應(yīng)變表達(dá)式為

時(shí)間曲線

式中：sh為收縮終極值，kh為與環(huán)境相對(duì)濕度有關(guān)的函數(shù)，sh為與構(gòu)件尺寸有關(guān)的函數(shù)，其表達(dá)式都可由文獻(xiàn)[3]查得．

由文獻(xiàn)[3]可知，B3模型采用的是英制單位，其中長(zhǎng)度單位為inch（1 inch=25.4mm），材料含量單位為bft3（1 bft3=16.03 kgm3），混凝土強(qiáng)度單位為psi（1 psi=6 895Pa）．

2 修正徐變模型表達(dá)式

2.1 修正徐變公式的標(biāo)準(zhǔn)形式

為了解決B3模型中含有不可積分系數(shù)的弊端，本文以B3模型為基準(zhǔn)，將B3模型修正為結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)便的多系數(shù)相乘的形式．作為基準(zhǔn)的B3模型材料參數(shù)取值如下：

混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C40，材料配比為水泥∶砂子∶碎石∶水=1∶1.204∶2.963∶0.389，環(huán)境相對(duì)濕度為60％，構(gòu)件體表比v/s=25.4mm，混凝土圓柱體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值f'c=0.85 f'cu,k[7]．本文將基準(zhǔn)條件下徐變系數(shù)基本方程調(diào)整為

式中：為加載齡期，此處取7 d；J t,0為基準(zhǔn)條件下加載齡期為時(shí)，t時(shí)刻的徐變函數(shù)；t,0為基準(zhǔn)條件下加載齡期為時(shí)，t時(shí)刻的徐變系數(shù)；E'28為英制單位下28 d混凝土彈性模量E'28=E28×106/6895，其中E28為28 d混凝土彈性模量（MPa）；a、b、c為待定系數(shù)，其值可利用基準(zhǔn)條件下B3模型的計(jì)算結(jié)果經(jīng)回歸分析確定．

混凝土的徐變效應(yīng)隨計(jì)算齡期ti的增長(zhǎng)而單調(diào)遞增，但增長(zhǎng)速度逐步變緩，因此確定時(shí)間序列t1,t2, tn時(shí)，應(yīng)使時(shí)間序列先密后疏，時(shí)間間距逐步加大[8]．給定第1次計(jì)算齡期t1=7.1 d，第2次計(jì)算齡期t2=7.2 d，其它時(shí)間可按以下方法確定：

按此法確定的從7.1 d到100 a（365 00 d）的時(shí)間序列，及按這個(gè)時(shí)間序列由式(1)確定的數(shù)據(jù)樣本見表1．由表1給定的數(shù)據(jù)樣本，擬合公式(8)，回歸分析得a=2.668，b=0.271，c=0.071，標(biāo)準(zhǔn)差s=1.32 ×105，相關(guān)系數(shù)為r=0.997．則式(8)可寫作

公式(10)計(jì)算結(jié)果也列于表1中，由表1及圖1可知，公式(10)計(jì)算的修正B3模型徐變函數(shù)值與公式(1)計(jì)算的B3模型徐變函數(shù)值擬合效果非常好，相對(duì)誤差都在6％以內(nèi)，完全可以接受．

表1 修正B3模型徐變函數(shù)值與B3模型徐變函數(shù)值比較Tab.1 Comparison betweenmodifiedmodel B3 creep function value andmodel B3 creep function value

影響混凝土徐變的因素有很多，主要有：構(gòu)件加載齡期、尺寸、工作環(huán)境的溫濕度、水泥用量、水灰比、集料種類及混凝土強(qiáng)度等級(jí)等[1]．當(dāng)混凝土徐變效應(yīng)有關(guān)影響因素改變時(shí)，可按下式計(jì)算徐變函數(shù)

式中：J t,0為基準(zhǔn)條件下徐變隨齡期t發(fā)展的基本函數(shù)方程；f為加載齡期對(duì)徐變函數(shù)的影響函數(shù)；f為構(gòu)件體表比V/S(mm)對(duì)徐變函數(shù)的影響函數(shù)；f h為環(huán)境相對(duì)濕度h（取小數(shù)）對(duì)徐變函數(shù)的影響函數(shù)；f c為水泥含量（kg m3）對(duì)徐變函數(shù)的影響函數(shù)；f w/c為水灰比對(duì)徐變函數(shù)的影響函數(shù)；f a/c為水泥骨料比對(duì)徐變函數(shù)的影響函數(shù)；f Ec為混凝土彈性模量（GPa）對(duì)徐變函數(shù)的影響函數(shù)．

2.2 各影響因素的影響函數(shù)表達(dá)式

相關(guān)研究表明[9]，在持荷時(shí)間、構(gòu)件截面尺寸、構(gòu)件材料成分、相對(duì)濕度及混凝土強(qiáng)度等級(jí)等條件不變的情況下，混凝土的加載齡期越大，混凝土的徐變函數(shù)值越?。虼?，可以認(rèn)為，當(dāng)持荷時(shí)間t無(wú)限大時(shí)，混凝土的加載齡期越大，混凝土的徐變函數(shù)極值越小．參照B3模型，以7 d齡期加載為基準(zhǔn)，加載齡期的影響函數(shù)如表2中所示．

以不同持荷齡期下的不同體表比取值下的徐變函數(shù)平均值與該齡期下的基準(zhǔn)體表比下的徐變函數(shù)的比值來(lái)擬合構(gòu)件體表比對(duì)徐變函數(shù)的影響函數(shù)．構(gòu)件體表比的影響函數(shù)如表2中所示．

構(gòu)件所處環(huán)境相對(duì)濕度、水泥含量、水灰比、骨料水泥重量比及混凝土強(qiáng)度等級(jí)的影響函數(shù)計(jì)算過(guò)程同構(gòu)件體表比的計(jì)算過(guò)程，各表達(dá)式也一并列入表2中．

圖1 修正B3模型徐變函數(shù)值與B3模型徐變函數(shù)值比較Fig.1 Comparison betweenmodifiedmodelB3 creep function value andmodelB3 creep function value

表2 徐變各影響因素函數(shù)表達(dá)式Tab.2 Function expression ofeach factorof creep

2.3 其他因素的影響函數(shù)表達(dá)式

混凝土養(yǎng)護(hù)方法對(duì)混凝土徐變的影響函數(shù)的取值可以按照中國(guó)建科院(1986)模型規(guī)定取值，即

2.4 修正徐變模型表達(dá)式

綜上所述，修正徐變模型表達(dá)式可以表示為

式中各系數(shù)表達(dá)式如表2及式(12)所示．

3 修正收縮模型表達(dá)式

3.1 修正收縮公式的標(biāo)準(zhǔn)形式

此處，參照上述混凝土修正徐變模型公式的推導(dǎo)辦法，直接求解得出混凝土收縮隨時(shí)間發(fā)展的基本方程：

3.2 各影響因素的影響函數(shù)表達(dá)式

構(gòu)件加載齡期、構(gòu)件體表比、環(huán)境相對(duì)濕度、構(gòu)件含水量、混凝土強(qiáng)度等級(jí)、混凝土養(yǎng)護(hù)方法、水泥種類等對(duì)構(gòu)件收縮應(yīng)變的影響函數(shù)表達(dá)式如表3中所示．

表3 收縮各影響因素函數(shù)表達(dá)式Tab.3 Function expression ofeach factorof shrinkage

綜上所述，混凝土修正收縮模型計(jì)算公式為：

式中：sht,0為基準(zhǔn)條件下收縮隨齡期t發(fā)展的基本方程，按式(14)計(jì)算；g為加載齡期對(duì)收縮的影響函數(shù)表達(dá)式，按表3中表達(dá)式計(jì)算；g v/s為構(gòu)件體表比v/s(mm)對(duì)收縮的影響函數(shù)表達(dá)式，按表3中表達(dá)式計(jì)算；g h為境相對(duì)濕度h（取小數(shù)）對(duì)收縮的影響函數(shù)表達(dá)式，按表3中表達(dá)式計(jì)算；g為水含量對(duì)收縮的影響函數(shù)表達(dá)式，按表3中表達(dá)式計(jì)算；g Ec為混凝土彈性模量（GPa）對(duì)收縮的影響函數(shù)表達(dá)式，按表3中表達(dá)式計(jì)算；g Mcure為混凝土養(yǎng)護(hù)方法對(duì)收縮的影響函數(shù)表達(dá)式，按表3中表達(dá)式取值；g c為水泥種類對(duì)收縮的影響函數(shù)表達(dá)式，按表3中表達(dá)式取值．

4 修正模型公式的驗(yàn)證及校核

為了檢驗(yàn)該修正公式的可行性，本文運(yùn)用文獻(xiàn)[7-9]中的試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行修正公式的驗(yàn)證及校核．本文采取的對(duì)比模型是B3模型以及廣泛應(yīng)用于我國(guó)工程實(shí)際計(jì)算的中國(guó)交通部頒布的《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》中的JTG D62-2004模型．

4.1 普混凝土收縮徐變?cè)囼?yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比

葉列平等[7]進(jìn)行了普通混凝土C40試件的徐變?cè)囼?yàn)及普通混凝土C40、C50、C60試件的收縮試驗(yàn)，試驗(yàn)采用標(biāo)準(zhǔn)條件進(jìn)行．將文獻(xiàn)[7]所得試驗(yàn)實(shí)測(cè)徐變、收縮值與相對(duì)應(yīng)的本文修正B3模型值、B3模型值及JTG D62-2004模型值對(duì)比，對(duì)比結(jié)果如圖2～圖5所示．

由圖2可見，對(duì)于徐變系數(shù)而言，該修正公式所算結(jié)果與B3公式所算結(jié)果趨勢(shì)一致，且數(shù)值差別不大，且該修正公式所算結(jié)果與試驗(yàn)實(shí)測(cè)值更加接近，并且其擬合效果要遠(yuǎn)好于JTGD62-2004模型；由圖3～圖5可見，對(duì)于收縮應(yīng)變而言，該修正公式所算結(jié)果與B3公式所算結(jié)果趨勢(shì)一致，且數(shù)值差別不大，但JTG D62-2004模型計(jì)算結(jié)果與實(shí)測(cè)值更接近．

4.2 C60低收縮徐變混凝土收縮徐變?cè)囼?yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比

陳露一等[8]以不同配合比的C60混凝土試件為試驗(yàn)對(duì)象，分別進(jìn)行了7組收縮徐變?cè)囼?yàn)．本文選取其中S1、S2、S4共3組試件為研究對(duì)象，具體配合比情況參見文獻(xiàn)[8]．其中徐變?cè)囼?yàn)試件的尺寸為100mm ×100mm×400mm，標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)24 h后脫模，28 d后移入徐變室．收縮試驗(yàn)試件同徐變?cè)囼?yàn)試件，收縮變形值通過(guò)外裝式千分表測(cè)得．將文獻(xiàn)[8]所得試驗(yàn)實(shí)測(cè)徐變、收縮值與相對(duì)應(yīng)的本文修正B3模型值、B3模型值及JTG D62-2004模型值對(duì)比，對(duì)比結(jié)果如圖6～圖11所示．

圖2 N40-C試件徐變數(shù)據(jù)對(duì)比Fig.2 Comparison of specimen N40-C creep data

圖3 N40-S試件收縮數(shù)據(jù)對(duì)比Fig.3 Comparison of specimen N400-Sshrinkage data

圖4 N50-S試件收縮數(shù)據(jù)對(duì)比Fig.4 Comparison of specimen N50-Sshrinkage data

圖5 N60-S試件收縮數(shù)據(jù)對(duì)比Fig.5 Comparison of specimen N60-Sshrinkage data

由圖6～圖8可見，對(duì)于徐變系數(shù)而言，該修正公式與B3公式所算結(jié)果趨勢(shì)一致，數(shù)值差別不大，但該修正公式所算結(jié)果變化趨勢(shì)與試驗(yàn)實(shí)測(cè)值變化趨勢(shì)更接近，能較好的反映其變化規(guī)律，并且其擬合效果要優(yōu)于JTGD62-2004模型；由圖9～圖11可見，對(duì)于收縮應(yīng)變，該修正公式與B3公式所算結(jié)果趨勢(shì)一致，且數(shù)值差別不大，但JTG D62-2004模型計(jì)算結(jié)果與實(shí)測(cè)值更接近．

4.3 高強(qiáng)混凝土收縮徐變?cè)囼?yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比

潘鉆峰等[9]以蘇通大橋輔橋連續(xù)剛構(gòu)橋所用不同強(qiáng)度等級(jí)高強(qiáng)混凝土試件為試驗(yàn)對(duì)象，分別進(jìn)行收縮徐變?cè)囼?yàn)．其中徐變?cè)囼?yàn)試件的尺寸為100 mm×100 mm×300 mm，分3組，每組2個(gè)試件，在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室分別養(yǎng)護(hù)至3 d、7 d、14 d后，移至徐變實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行加載，加載應(yīng)力水平為混凝土同期軸心抗壓強(qiáng)度的0.4倍．收縮試驗(yàn)尺寸及養(yǎng)護(hù)條件分別為：100mm×100mm×400mm并標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)至7 d后移入恒溫恒濕室開始干燥；150mm×150mm×450mm并標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)至7 d后移入恒溫恒濕室開始干燥；100mm×100mm× 400mm并標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)至14 d后移入恒溫恒濕室開始干燥．將文獻(xiàn)[9]所得試驗(yàn)實(shí)測(cè)徐變、收縮值與相對(duì)應(yīng)的本文修正B3模型值、B3模型值及JTGD62-2004模型值對(duì)比，對(duì)比結(jié)果如圖12～圖17所示．

圖6 S1試件徐變數(shù)據(jù)對(duì)比Fig.6 Comparison of specimen S1 creep data

圖7 S2試件徐變數(shù)據(jù)對(duì)比Fig.7 Comparison of specimen S2 creep data

圖8 S4試件徐變數(shù)據(jù)對(duì)比Fig.8 Comparison of specimen S4 creep data

圖9 S1試件收縮數(shù)據(jù)對(duì)比Fig.9 Comparison of specimen S1 shrinkage data

圖10 S2試件收縮數(shù)據(jù)對(duì)比Fig.10 Comparison of specimen S2 shrinkage data

圖11 S4試件收縮數(shù)據(jù)對(duì)比Fig.11 Comparison of specimen S4 shrinkage data

圖12 t=3 d徐變數(shù)據(jù)對(duì)比Fig.12 Comparison of thespecimen of t=3 d creep data

圖13 t=7 d徐變數(shù)據(jù)對(duì)比圖Fig.13 Comparison of the specimen of t=7 d creep data

圖14 t=14 d徐變數(shù)據(jù)對(duì)比Fig.14 Comparison of the specimen of t=14 d creep data

圖15 t=7 d，a=100mm收縮試件數(shù)據(jù)對(duì)比Fig.15 Comparison of the specimen of t=7 d, a=100mm shrinkage data

圖16 t=14 d，a=100mm收縮試件數(shù)據(jù)對(duì)比Fig.16 Comparison of the specimen of t=14 d, a=100mm shrinkage data

圖17 t=7 d，a=150mm收縮試件數(shù)據(jù)對(duì)比Fig.17 Comparison of the specimen of t=7 d, a=150mm shrinkagedata

由圖12～圖14可見，對(duì)于徐變系數(shù)而言，該修正公式所算結(jié)果與B3公式所算結(jié)果趨勢(shì)一致，但兩者數(shù)據(jù)稍有差別，產(chǎn)生的主要原因是修正模型基于的B3模型基準(zhǔn)條件是C40混凝土，而試驗(yàn)為C60混凝土，且影響因素的累計(jì)效應(yīng)使得兩者產(chǎn)生偏差．但據(jù)圖可以得知，該修正公式所算結(jié)果與試驗(yàn)實(shí)測(cè)值更接近，且擬合效果要優(yōu)于JTG D62-2004模型；由圖15～圖17可見，對(duì)于收縮應(yīng)變而言，該修正公式所算結(jié)果與B3公式所算結(jié)果趨勢(shì)一致，且數(shù)值差別不大，但JTG D62-2004模型計(jì)算結(jié)果與實(shí)測(cè)值更接近．

5 結(jié)論

1）對(duì)于徐變而言，影響較大的因素為加載時(shí)間、混凝土中水泥含量、混凝土強(qiáng)度等級(jí)及養(yǎng)護(hù)條件等；對(duì)于收縮而言，影響較大的因素為構(gòu)件體表比、混凝土中含水量、水泥種類、混凝土強(qiáng)度等級(jí)及養(yǎng)護(hù)方法等．

2）通過(guò)延遲構(gòu)件加載時(shí)間、控制混凝土中水泥含量、提高混凝土強(qiáng)度等級(jí)及注意混凝土構(gòu)件的養(yǎng)護(hù)等途徑可以有效降低混凝土徐變；通過(guò)增大構(gòu)件體表比、減小混凝土中的含水量、使用優(yōu)質(zhì)水泥、提高混凝土強(qiáng)度等級(jí)及注意混凝土構(gòu)件的養(yǎng)護(hù)等途徑可以有效降低混凝土收縮．

3）通過(guò)將不同性能的多組混凝土構(gòu)件收縮徐變?cè)囼?yàn)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)與各模型值比較發(fā)現(xiàn)，該修正模型與B3模型計(jì)算結(jié)果趨勢(shì)一致，數(shù)值差別不大，但在公式形式上構(gòu)造清晰，易于編程，能快捷的應(yīng)用于工程計(jì)算．

4）在無(wú)短期試驗(yàn)數(shù)據(jù)的情況下，計(jì)算構(gòu)件徐變系數(shù)時(shí)，建議采用此修正模型；計(jì)算構(gòu)件收縮應(yīng)變時(shí)，建議采用JTG D62-2004模型．

[1]項(xiàng)海帆．高等橋梁結(jié)構(gòu)理論[M]．第2版．北京：人民交通出版社，2013．

[2]TJD62-2004，公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范[S]．北京：人民交通出版社，2004．

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[責(zé)任編輯 楊屹]

Modification and verification ofmodel B3 forshrinkage and creep of concrete

QIJinzhen1，ZHU Jinsong1,2

(1.SchoolofCivilEngineering,Tianjin University,Tianjin300072,China;2.Key LaboratoryofCoastCivilStructureSafety,M inistry of Education,Tianjin 300072,China)

Based on the B3modelw ith ahigh degreeof recognition in theworld,amodifiedmodelofshrinkageand creep ofconcreteisgiven.Thishassolved theproblem thatcontainsan integralcoefficientand can notbe calculated continuously. Using themethod of controlling variables,the sensitivity of the factors thataffect the shrinkage and creep of concreteare qualitatively analyzed.In this paper,themodified model is verified by multiple sets of experimental data.From the contrast,we can see thatthe resultofmodified formula isconsistentw ith the trend of B3 formula,and thenumericalvalue has little difference;themodified formula results aremore close to themeasured values,and the fitting effect is better than JTGD62-2004modelwhen itcomes to the creep coefficient.For theshrinkagestrain,the resultsofmodified formula and B3 formula are consistent.And the numericalvalue has little difference.

concrete;shrinkage and creep;B3model;modifiedmodel

TU312

A

1007-2373(2016)03-0100-09

10.14081/j.cnki.hgdxb.2016.03.017

2015-11-12

國(guó)家自然科學(xué)基金（51178305）；天津市應(yīng)用基礎(chǔ)與前沿技術(shù)研究計(jì)劃（14JCYBJC21500）

齊金振（1991-），男（漢族），碩士生．通訊作者：朱勁松（1975-），男（漢族），教授，博士，博士生導(dǎo)師．