基于電網(wǎng)考核細(xì)則框架下的一次調(diào)頻功能優(yōu)化

王洪凱，管慶相，李建軍，姚 遠(yuǎn)

（國(guó)網(wǎng)遼寧省電力有限公司電力科學(xué)研究院，遼寧 沈陽(yáng) 110006）

基于電網(wǎng)考核細(xì)則框架下的一次調(diào)頻功能優(yōu)化

王洪凱，管慶相，李建軍，姚 遠(yuǎn)

（國(guó)網(wǎng)遼寧省電力有限公司電力科學(xué)研究院，遼寧 沈陽(yáng) 110006）

介紹了火電機(jī)組一次調(diào)頻功能，對(duì)遼寧電網(wǎng)一次調(diào)頻考核細(xì)則進(jìn)行了深刻解讀，提出了基于電網(wǎng)考核細(xì)則框架下的一次調(diào)頻功能優(yōu)化方案。此方案既從外部環(huán)節(jié)查找問(wèn)題原因，又從內(nèi)部組態(tài)制定控制策略、優(yōu)化控制邏輯、調(diào)整控制參數(shù)。針對(duì)考核細(xì)則要求進(jìn)行改進(jìn)與完善，實(shí)現(xiàn)了火電機(jī)組一次調(diào)頻能力的有效提升，為火電機(jī)組一次調(diào)頻功能優(yōu)化提供依據(jù)。

一次調(diào)頻；考核細(xì)則；邏輯優(yōu)化；遼寧電網(wǎng)

電網(wǎng)頻率作為電網(wǎng)安全的重要監(jiān)控指標(biāo)［1］，直接影響電網(wǎng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行及用電設(shè)備的使用壽命。當(dāng)并網(wǎng)機(jī)組出現(xiàn)故障跳閘或直流聯(lián)絡(luò)線(xiàn)存在故障閉鎖時(shí)，會(huì)對(duì)電網(wǎng)頻率產(chǎn)生較大的沖擊，電網(wǎng)調(diào)度系統(tǒng)以及AGC功能的滯后性將無(wú)法滿(mǎn)足電網(wǎng)穩(wěn)定運(yùn)行的要求。而入網(wǎng)機(jī)組一次調(diào)頻功能的有效投入，彌補(bǔ)了這一不足［2］。因此，為提高電網(wǎng)供電品質(zhì)，各網(wǎng)、省公司已加大力度推進(jìn)各發(fā)電機(jī)組完善自身的一次調(diào)頻功能，以提高電網(wǎng)運(yùn)行的穩(wěn)定性，減少電網(wǎng)頻率波動(dòng)，增強(qiáng)電網(wǎng)抗事故能力［3］。

國(guó)網(wǎng)遼寧省電力有限公司于2010年發(fā)布了《遼寧電網(wǎng)發(fā)電機(jī)組一次調(diào)頻考核管理實(shí)施細(xì)則》，以切實(shí)推進(jìn)省內(nèi)機(jī)組一次調(diào)頻功能的有效投入，積極促進(jìn)遼寧電網(wǎng)供電品質(zhì)的穩(wěn)步提升。

本文通過(guò)對(duì)火電機(jī)組一次調(diào)頻功能的介紹以及對(duì)遼寧電網(wǎng)一次調(diào)頻考核管理實(shí)施細(xì)則的梳理，從硬件與軟件兩方面入手，總結(jié)出一套行之有效的優(yōu)化方法，實(shí)現(xiàn)了一次調(diào)頻能力的有效提升。

1 一次調(diào)頻原理與特征參數(shù)

1.1 一次調(diào)頻原理

一次調(diào)頻是指當(dāng)電網(wǎng)頻率改變時(shí)，火電機(jī)組汽輪機(jī)調(diào)速系統(tǒng)根據(jù)電網(wǎng)頻率的變化自動(dòng)調(diào)節(jié)汽門(mén)開(kāi)度，利用鍋爐蓄能改變機(jī)組功率以適應(yīng)網(wǎng)頻的變化。一次調(diào)頻是依靠原動(dòng)機(jī)調(diào)速系統(tǒng)自動(dòng)完成，其響應(yīng)時(shí)間約為幾s［4］。

1.2 一次調(diào)頻特征參數(shù)

1.2.1 調(diào)頻死區(qū)

調(diào)頻死區(qū)是指機(jī)組轉(zhuǎn)速在死區(qū)范圍內(nèi)變化時(shí)，機(jī)組的一次調(diào)頻不動(dòng)作。其目的是在電網(wǎng)頻率變化較小的情況下提高機(jī)組運(yùn)行的穩(wěn)定性。

1.2.2 轉(zhuǎn)速不等率

轉(zhuǎn)速不等率也稱(chēng)為速度變動(dòng)率，是指機(jī)組調(diào)節(jié)系統(tǒng)在額定工況下給定值不變，汽輪機(jī)由空負(fù)荷到滿(mǎn)負(fù)荷的轉(zhuǎn)速變化量與額定轉(zhuǎn)速之比。

1.2.3 負(fù)荷補(bǔ)償曲線(xiàn)

一次調(diào)頻作用的負(fù)荷增量與頻差（轉(zhuǎn)差）信號(hào)之間的特性曲線(xiàn)即為負(fù)荷補(bǔ)償曲線(xiàn)。為保證機(jī)組運(yùn)行的穩(wěn)定性，除了設(shè)置調(diào)頻死區(qū)外，還設(shè)置了負(fù)荷變化幅度限值，因此負(fù)荷補(bǔ)償曲線(xiàn)是一條非線(xiàn)性曲線(xiàn)。

1.2.4 遲緩率

在汽輪機(jī)調(diào)節(jié)系統(tǒng)中，由于部件摩擦、鉸接間隙、滑閥重疊度等影響存在遲緩現(xiàn)象，使機(jī)組靜態(tài)特性曲線(xiàn)在轉(zhuǎn)速上升和下降時(shí)不再是一條，而是近于平行的兩條曲線(xiàn)。將上升曲線(xiàn)與下降曲線(xiàn)在同一功率下的轉(zhuǎn)速差與額定轉(zhuǎn)速之比的百分?jǐn)?shù)稱(chēng)為調(diào)節(jié)系統(tǒng)的遲緩率，用于反映調(diào)節(jié)系統(tǒng)的靜態(tài)特性品質(zhì)［5］。

2 遼寧電網(wǎng)一次調(diào)頻考核細(xì)則

遼寧電網(wǎng)對(duì)發(fā)電機(jī)組一次調(diào)頻功能的考核可分為投運(yùn)率與響應(yīng)特性?xún)煞矫?。其中響?yīng)特性又分為響應(yīng)速度、負(fù)荷調(diào)整幅度、調(diào)整幅度偏差以及調(diào)頻響應(yīng)指數(shù)4個(gè)指標(biāo)。

2.1 投運(yùn)率

一次調(diào)頻月投運(yùn)率計(jì)算公式：

投運(yùn)率＝（月投運(yùn)時(shí)間／月并網(wǎng)時(shí)間）×100%

投運(yùn)率每低于100%1個(gè)百分點(diǎn)，每月考核1分∕萬(wàn)kW；對(duì)未經(jīng)電力調(diào)度機(jī)構(gòu)批準(zhǔn)停用調(diào)頻功能的機(jī)組，每次考核2分∕萬(wàn)kW。

2.2 響應(yīng)速度B1

一次調(diào)頻動(dòng)作后，機(jī)組出力在起始3 s內(nèi)的每1 s均對(duì)一次調(diào)頻負(fù)荷調(diào)整有正確響應(yīng)，則B1記為1，指標(biāo)合格。

2.3 負(fù)荷調(diào)整幅度B2

一次調(diào)頻動(dòng)作后，在起始的15 s內(nèi)，實(shí)際負(fù)荷最大增量與理論負(fù)荷最大增量的比值記為B2。如B2≥90%，則指標(biāo)合格。

2.4 調(diào)整幅度偏差B3

從第3 s開(kāi)始至60 s或至60 s前一次調(diào)頻結(jié)束為止，所有采樣點(diǎn)的實(shí)際出力與理論出力偏差的平均值與此次調(diào)頻過(guò)程中最大理論增量的比值記為B3。如B3＜0.25，則指標(biāo)合格。

2.5 調(diào)頻響應(yīng)指數(shù)Bu

機(jī)組一次調(diào)頻產(chǎn)生的實(shí)際積分電量與期望積分電量之比記為Bu。

Bu值越高，則表明機(jī)組對(duì)電網(wǎng)頻率恢復(fù)的貢獻(xiàn)越大。如果一次調(diào)頻的實(shí)際動(dòng)作與目標(biāo)值相近，則Bu接近1。如Bu＞0.9，則調(diào)頻響應(yīng)指數(shù)指標(biāo)合格。

2.6 月度指標(biāo)要求

遼寧電網(wǎng)一次調(diào)頻考核采用月考核方式，通過(guò)當(dāng)月各項(xiàng)指標(biāo)的平均值來(lái)判斷機(jī)組一次調(diào)頻響應(yīng)特性是否合格?？紤]到機(jī)組運(yùn)行中可能存在不確定性干擾因素，月統(tǒng)計(jì)指標(biāo)較單次指標(biāo)要求有所放寬：B1≥0.5記為合格；B2≥90%記為合格；B3≤0.3記為合格；Bu≥0.8記為合格。

3 基于考核細(xì)則框架下的調(diào)頻功能優(yōu)化

近年來(lái)，遼寧電網(wǎng)新能源發(fā)展迅猛，核電、風(fēng)電的大規(guī)模接入影響了電網(wǎng)頻率的穩(wěn)定，特別是風(fēng)電特有的間歇性、隨機(jī)性，增加了電網(wǎng)調(diào)頻的負(fù)擔(dān)，提高了電網(wǎng)調(diào)峰、調(diào)頻的難度［6－7］。自2010年起，遼寧電網(wǎng)逐步加大了對(duì)一次調(diào)頻功能的考核力度。國(guó)網(wǎng)遼寧電科院熱自所經(jīng)幾年來(lái)不斷地探索與實(shí)踐，在火電機(jī)組一次調(diào)頻功能的診斷排查與完善優(yōu)化上取得了寶貴的經(jīng)驗(yàn)。

3.1 一次調(diào)頻考核指標(biāo)制約因素

一次調(diào)頻考核系統(tǒng)由3個(gè)部分構(gòu)成：一是單元機(jī)組一次調(diào)頻控制系統(tǒng)。它通過(guò)分散控制系統(tǒng)對(duì)機(jī)、爐兩側(cè)設(shè)備的控制實(shí)現(xiàn)一次調(diào)頻功能；二是廠(chǎng)級(jí)信號(hào)傳輸系統(tǒng)，它通過(guò)相量測(cè)量單元（Phasor Measurement Unit，PMU）采集計(jì)算一次調(diào)頻考核數(shù)據(jù)，通過(guò)調(diào)度專(zhuān)網(wǎng)傳入電網(wǎng)廣域檢測(cè)系統(tǒng)（Wide Area Measurement System，WAMS）服務(wù)器；三是電網(wǎng)公司一次調(diào)頻曲線(xiàn)考核系統(tǒng)，它負(fù)責(zé)對(duì)各廠(chǎng)一次調(diào)頻投退情況及調(diào)節(jié)品質(zhì)進(jìn)行分析評(píng)價(jià)。

根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，火電機(jī)組一次調(diào)頻考核指標(biāo)合格與否，通常受制于上述3個(gè)部分中的如下幾個(gè)方面。

3.1.1 協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)

一次調(diào)頻回路的組態(tài)方式需注意兩點(diǎn)：一是CCS中頻率校正指令不經(jīng)速率限制；二是頻率校正指令需在最低穩(wěn)燃負(fù)荷與額定負(fù)荷之間均能得到有效響應(yīng)。

此外，當(dāng)協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)投入效果不佳時(shí)，機(jī)組負(fù)荷與主汽壓力之間的需求矛盾難以平衡，一次調(diào)頻功能會(huì)受到主汽壓力偏差的影響。

3.1.2 DEH一次調(diào)頻控制邏輯

目前絕大多數(shù)DEH系統(tǒng)是由汽輪機(jī)制造廠(chǎng)設(shè)計(jì)和制造的專(zhuān)用裝置，而汽輪機(jī)廠(chǎng)家對(duì)涉網(wǎng)環(huán)節(jié)控制理念的理解存在不足，對(duì)電網(wǎng)考核細(xì)則了解并不全面透徹，這就導(dǎo)致其控制邏輯尚不完善，控制參數(shù)更是不能匹配機(jī)組的實(shí)際特性。

3.1.3 DEH調(diào)門(mén)流量特性曲線(xiàn)

電調(diào)控制系統(tǒng)中的調(diào)門(mén)流量特性曲線(xiàn)是根據(jù)汽輪機(jī)廠(chǎng)提供的“調(diào)門(mén)升程與實(shí)際流量”曲線(xiàn)計(jì)算得到的。它的設(shè)置是否與實(shí)際相符、根據(jù)曲線(xiàn)得到的實(shí)際流量是否與流量指令呈線(xiàn)性關(guān)系對(duì)于一次調(diào)頻至關(guān)重要［8］。在實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程中，存在著曲線(xiàn)設(shè)定與機(jī)組特性不符，流量指令與實(shí)際流量并非線(xiàn)性的情況。

3.1.4 伺服調(diào)閥

當(dāng)伺服系統(tǒng)或調(diào)閥機(jī)構(gòu)出現(xiàn)問(wèn)題時(shí)，會(huì)導(dǎo)致調(diào)速汽門(mén)出現(xiàn)遲滯、卡澀或擺動(dòng)的現(xiàn)象，這會(huì)對(duì)機(jī)組一次調(diào)頻的控制品質(zhì)造成影響。

圖1所示為某臺(tái)機(jī)組一次調(diào)頻動(dòng)作時(shí)，5號(hào)高調(diào)門(mén)（CV5）指令雖快速響應(yīng)，但反饋卻存在明顯滯后。這將導(dǎo)致一次調(diào)頻負(fù)荷調(diào)整的快速性無(wú)法得到保證。

圖1 調(diào)速汽門(mén)動(dòng)作遲滯曲線(xiàn)

3.1.5 數(shù)據(jù)傳輸

在數(shù)據(jù)傳輸過(guò)程中，信號(hào)的正確性、精確性以及滯后性是影響一次調(diào)頻控制品質(zhì)的重要因素。

根據(jù)考核細(xì)則要求，當(dāng)一次調(diào)頻擾動(dòng)發(fā)生前60 s該機(jī)組出力持續(xù)上升或下降時(shí)，默認(rèn)機(jī)組一次調(diào)頻響應(yīng)特性合格。“負(fù)荷指令”可起到協(xié)助判斷機(jī)組出力是否改變的作用，如信號(hào)傳輸錯(cuò)誤，則會(huì)導(dǎo)致部分本應(yīng)默認(rèn)合格的取樣點(diǎn)被誤判為不合格。

當(dāng)發(fā)電機(jī)電流或電壓受到諧波干擾時(shí)，會(huì)導(dǎo)致“實(shí)際出力”信號(hào)產(chǎn)生抖動(dòng)。如圖2所示，某臺(tái)小容量機(jī)組，信號(hào)干擾導(dǎo)致的功率擺動(dòng)量甚至超過(guò)一次調(diào)頻理論增量，這對(duì)調(diào)整幅度偏差指標(biāo)造成了極大的影響。

圖2 諧波干擾導(dǎo)致實(shí)際出力抖動(dòng)

3.2 基于考核細(xì)則框架下的調(diào)頻功能優(yōu)化

3.2.1 遼寧電網(wǎng)考核細(xì)則解析

一次調(diào)頻考核結(jié)果由B1、B2、B3與Bu指標(biāo)合格與否決定。結(jié)合考核細(xì)則具體分析各指標(biāo)要求可知，考核樣本根據(jù)指標(biāo)要求按照時(shí)間區(qū)間可劃分為3段。

第1段為初始3 s，用B1指標(biāo)來(lái)表征機(jī)組響應(yīng)一次調(diào)頻的快速性。這主要依靠DEH側(cè)的前饋?zhàn)饔谩?/p>

第2段為前15 s，用B2指標(biāo)來(lái)表征機(jī)組響應(yīng)一次調(diào)頻的調(diào)整幅度。這不單需要依靠DEH側(cè)的前饋?zhàn)饔?，還需要DCS協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)來(lái)彌補(bǔ)前饋?zhàn)饔迷斐傻某{(diào)或欠調(diào)。

第3段為初始3 s后至60 s或至一次調(diào)頻動(dòng)作結(jié)束，用B3指標(biāo)表征機(jī)組響應(yīng)一次調(diào)頻的控制精度。此階段更加倚重DCS協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)的閉環(huán)調(diào)節(jié)作用。

對(duì)于Bu指標(biāo)，在期望積分電量確定的條件下，實(shí)際積分電量的多少取決于B1、B2、B3指標(biāo)的優(yōu)劣。

綜上所述可得出如下結(jié)論。

a.從時(shí)間角度分析，B1指標(biāo)時(shí)間范圍相對(duì)獨(dú)立，B2指標(biāo)時(shí)間范圍涵蓋B1，B3指標(biāo)時(shí)間范圍涵蓋B2。鑒于DEH側(cè)采用前饋?zhàn)饔梅绞剑虼嗽谠鲆嬲{(diào)節(jié)方式下從時(shí)間角度分析控制指標(biāo)之間相互耦合［9］。

b.從控制角度分析，B1指標(biāo)側(cè)重DEH側(cè)，B2指標(biāo)兼顧DEH側(cè)與DCS側(cè)，B3指標(biāo)側(cè)重DCS側(cè)。鑒于一次調(diào)頻的負(fù)荷期望與機(jī)組主汽壓力的穩(wěn)定存在矛盾，因此在閉環(huán)調(diào)節(jié)方式下從控制角度分析受控對(duì)象之間相互耦合。

因此，在以考核細(xì)則指標(biāo)要求為指導(dǎo)依據(jù)的前提下，如何更加合理地完善控制策略、優(yōu)化控制邏輯、調(diào)整控制參數(shù)，從時(shí)間角度與控制角度實(shí)現(xiàn)雙解耦，已成為提高一次調(diào)頻控制品質(zhì)的關(guān)鍵。

3.2.2 DEH側(cè)一次調(diào)頻功能的優(yōu)化

DEH側(cè)一次調(diào)頻功能是通過(guò)負(fù)荷補(bǔ)償曲線(xiàn)增益調(diào)節(jié)綜合閥位指令，以前饋控制方式直接作用在調(diào)速汽門(mén)上。其關(guān)鍵在于如何合理地設(shè)置負(fù)荷補(bǔ)償曲線(xiàn)增益值。增益過(guò)小，會(huì)導(dǎo)致調(diào)門(mén)開(kāi)度增量不足，造成負(fù)荷欠調(diào)，導(dǎo)致B1、B2指標(biāo)不合格；增益過(guò)大，則會(huì)導(dǎo)致前饋?zhàn)饔眠^(guò)強(qiáng)，這雖利于B1、B2指標(biāo)的合格，但會(huì)導(dǎo)致B3指標(biāo)的增大。由此可見(jiàn)，負(fù)荷補(bǔ)償曲線(xiàn)增益影響著B(niǎo)1、B2、B3指標(biāo)的品質(zhì)，而B(niǎo)1、B2、B3指標(biāo)在考核時(shí)間上具有重疊性，存在耦合。

綜上所述，基于電網(wǎng)考核細(xì)則中一次調(diào)頻功能對(duì)DEH側(cè)前饋?zhàn)饔玫膹?qiáng)弱需求，可從時(shí)間角度對(duì)負(fù)荷補(bǔ)償曲線(xiàn)增益進(jìn)行變參數(shù)設(shè)置，即針對(duì)B1、B2、B3指標(biāo)分別以3 s、15 s為特征點(diǎn)，采用變參數(shù)方式設(shè)置增益。鑒于B2指標(biāo)的增益值亦適用于B1指標(biāo)，因此可根據(jù)機(jī)組特性將B1、B2設(shè)置為同一增益值。優(yōu)化邏輯見(jiàn)圖3中左1部分。

圖3 DEH側(cè)一次調(diào)頻邏輯優(yōu)化

圖3中右2部分的閥門(mén)流量校正回路是對(duì)負(fù)荷補(bǔ)償曲線(xiàn)增益作進(jìn)一步修正，其作用是用于校正綜合閥位指令與主汽流量之間的非線(xiàn)性干擾。其中設(shè)定壓力與運(yùn)行壓力的比值用于減小主汽壓力偏差對(duì)調(diào)頻效果造成的影響；負(fù)荷指令函數(shù)則用于削弱流量特性曲線(xiàn)非線(xiàn)性給調(diào)頻效果帶來(lái)的干擾。

3.2.3 DCS側(cè)一次調(diào)頻功能的優(yōu)化

DCS側(cè)協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)中的機(jī)組負(fù)荷指令信號(hào)由操作員指令或AGC指令、一次調(diào)頻負(fù)荷補(bǔ)償曲線(xiàn)輸出及壓力拉回修正指令3部分疊加而成。在一次調(diào)頻動(dòng)作時(shí)，壓力拉回修正指令會(huì)因壓力偏差造成功率反調(diào)，這對(duì)一次調(diào)頻作用產(chǎn)生了反抑制。為解決這一問(wèn)題，需要對(duì)此部分邏輯進(jìn)行優(yōu)化。

圖4為優(yōu)化后邏輯示意圖，壓力拉回邏輯經(jīng)優(yōu)化后增加了調(diào)頻動(dòng)作時(shí)輸出自保持功能，在一次調(diào)頻動(dòng)作且主汽壓力偏差不大于安全值的情況下，閉鎖壓力拉回輸出，使得一次調(diào)頻期間調(diào)節(jié)閥不參與主汽壓力調(diào)節(jié)。當(dāng)壓力偏差越限時(shí)，則自動(dòng)恢復(fù)壓力拉回作用，保護(hù)機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行。

圖4 DCS側(cè)一次調(diào)頻邏輯優(yōu)化

4 應(yīng)用實(shí)例

2014年10月，受丹東金山熱電廠(chǎng)委托對(duì)其1號(hào)機(jī)組進(jìn)行一次調(diào)頻功能優(yōu)化。通過(guò)近8個(gè)月的一次調(diào)頻月度考核統(tǒng)計(jì)表了解到（見(jiàn)表1），1號(hào)機(jī)組B2、B3、Bu指標(biāo)均不理想。

表1 優(yōu)化前一次調(diào)頻月度考核統(tǒng)計(jì)

結(jié)合圖5，優(yōu)化前一次調(diào)頻考核曲線(xiàn)樣本分析得知：①負(fù)荷指令信號(hào)傳送存在問(wèn)題，無(wú)法協(xié)助考核系統(tǒng)判斷機(jī)組出力是否持續(xù)變化；②一次調(diào)頻前饋?zhàn)饔貌蛔?，無(wú)法滿(mǎn)足B2參數(shù)要求；③后期調(diào)整存在嚴(yán)重欠調(diào)，導(dǎo)致B3、Bu指標(biāo)不理想，需對(duì)協(xié)調(diào)系統(tǒng)及壓力拉回回路進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整。

針對(duì)以上問(wèn)題，結(jié)合電網(wǎng)考核細(xì)則要求與機(jī)組特性，通過(guò)對(duì)機(jī)組一次調(diào)頻功能相關(guān)硬件設(shè)備問(wèn)題的排查與處理，對(duì)控制邏輯的優(yōu)化及控制參數(shù)的調(diào)整，本臺(tái)機(jī)組一次調(diào)頻功能得到明顯改善，已能夠滿(mǎn)足電網(wǎng)考核細(xì)則的要求。優(yōu)化后的考核曲線(xiàn)及月度考核統(tǒng)計(jì)如圖6和表2所示。

圖5 優(yōu)化前考核曲線(xiàn)

圖6 優(yōu)化后考核曲線(xiàn)

表2 優(yōu)化后一次調(diào)頻月度考核統(tǒng)計(jì)

其中，2015年4月、5月因機(jī)組停運(yùn)未列入統(tǒng)計(jì)，2015年1月、7月因協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)退出使B3、Bu指標(biāo)受到影響，致使月度考核不合格。

5 結(jié)束語(yǔ)

本文通過(guò)對(duì)電網(wǎng)一次調(diào)頻考核細(xì)則的深刻解讀，以滿(mǎn)足各項(xiàng)考核指標(biāo)為目的，提出了基于電網(wǎng)考核細(xì)則框架下的一次調(diào)頻功能優(yōu)化方案。此方案從外部的硬件設(shè)備和內(nèi)部的邏輯參數(shù)入手，查找問(wèn)題，分析原因，制定控制策略。經(jīng)工程實(shí)例驗(yàn)證，本套方案科學(xué)有效，經(jīng)優(yōu)化后機(jī)組一次調(diào)頻控制指標(biāo)能夠滿(mǎn)足電網(wǎng)考核要求。

［1］王 剛，郝 濤，張江南，等.火電機(jī)組一次調(diào)頻合格率的影響因素分析［J］.中國(guó)電力，2014，47（2）：23－26.

［2］陳小強(qiáng)，項(xiàng) 謹(jǐn)，魏路平，等.1 000 MW機(jī)組一次調(diào)頻性能優(yōu)化［J］.中國(guó)電力，2010，43（4）：63－66.

［3］金 豐，陳建國(guó).火電機(jī)組一次調(diào)頻和AGC性能優(yōu)化分析［J］.東北電力技術(shù)，2014，35（5）：7－10.

［4］朱北恒.火電廠(chǎng)熱工自動(dòng)化系統(tǒng)試驗(yàn)［M］.北京：中國(guó)電力出版社，2006.

［5］代云修，張燦勇.汽輪機(jī)設(shè)備及系統(tǒng)［M］.北京：中國(guó)電力出版社，2006.

［6］許睿超，羅衛(wèi)華.大規(guī)模風(fēng)電并網(wǎng)對(duì)電網(wǎng)的影響及抑制措施研究［J］.東北電力技術(shù)，2011，32（2）：1－4.

［7］霍志紅，鄭 源.風(fēng)力發(fā)電機(jī)組控制［M］.北京：中國(guó)水利水電出版社，2014.

［8］霍紅巖，武 斌，張凌琪，等.中調(diào)門(mén)流量特性曲線(xiàn)對(duì)DEH控制系統(tǒng)的影響分析［J］.內(nèi)蒙古電力技術(shù)，2010，41（4）：44－46.

［9］郝 欣，王英薈，于學(xué)麗.機(jī)組一次調(diào)頻控制算法設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)［J］.熱力發(fā)電，2013，42（8）：131－134.

Optimization on Primary Frequency Regulation Function Based on Framework of Grid Assessment Rules

WANG Hong?kai，GUAN Qing?xiang，LI Jian?jun，YAO Yuan
（Electric Power Research Institute of State Grid Liaoning Electric Power Co.，Ltd.，Shenyang，Liaoning 110006，China）

Primary frequency regulation function of thermal power unit is introduced in this paper.Deep interpretation of the assess?ment rules for primary frequency regulation in Liaoning power grid，optimization scheme based on the framework of grid assessment rules is put forward.This program is not only from the external links to find the problem，analysis of the root causes，but also from the internal to develop control strategies，optimize the control logic and adjust control parameters.According to the requirements of the as?sessment rules，the improvement of primary frequency regulation ability of thermal power unit is realized，it provides the basis for the optimization of primary frequency regulation function of thermal power unit.

Primary frequency regulation；Assessment rules；Logic optimization；Liaoning power grid

TM73

A

1004－7913（2016）08－0022－05

王洪凱（1982—），男，學(xué)士，工程師，主要從事熱工自動(dòng)控制技術(shù)研究。

2016－05－20）