改進(jìn)坍落度法測試自密實混凝土工作性

李亞龍，趙慶新，李化建，何小軍，安同力，趙蕓平

(1.燕山大學(xué)，秦皇島 066004；2.中國鐵道科學(xué)研究院鐵道建筑研究所，北京 100081；3.豐潤建筑安裝工程有限公司，唐山 064000；4.唐山學(xué)院，唐山 063000)

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改進(jìn)坍落度法測試自密實混凝土工作性

李亞龍1，趙慶新1，李化建2，何小軍1，安同力3，趙蕓平4

(1.燕山大學(xué)，秦皇島 066004；2.中國鐵道科學(xué)研究院鐵道建筑研究所，北京 100081；3.豐潤建筑安裝工程有限公司，唐山 064000；4.唐山學(xué)院，唐山 063000)

對坍落度筒進(jìn)行改進(jìn)，提出了一種自密實混凝土工作性測試方法，可同時表征自密實混凝土工作性的三個方面：流動性、間隙通過性和抗離析性，并能判別引起間隙通過性不良的原因，具有方便、快捷、適合現(xiàn)場應(yīng)用等特點(diǎn)。改進(jìn)坍落度筒擴(kuò)展度SF在600～700 mm之間，流動性較好；拌合物完全出筒時間TF在4～21 s范圍內(nèi)，橢圓度δ≤2.4%，間隙通過性較好；橢圓度δ≤2.4%，視覺穩(wěn)定性指數(shù)VSI≤1，抗離析性較好。SF>700 mm或4 s≤TF≤7 s，要注意觀察拌合物離析傾向。TF>21 s，混凝土流動性不足，引發(fā)間隙通過性差；δ>2.4%，混凝土粘聚性不足，引發(fā)間隙通過性不良。

自密實混凝土； 工作性； 坍落度筒

1 引 言

自密實混凝土(Self-compacting concrete，簡稱SCC)是一種新型高性能混凝土，這一概念最早由日本學(xué)者Okamnra等于1986年提出[1]，隨后東京大學(xué)Ozawa等[2]開展了相關(guān)研究。顧名思義，自密實混凝土僅依靠自重即可通過鋼筋填充模板空隙，為了達(dá)到預(yù)期的性能，自密實混凝土對于工作性要求很高。自密實混凝土拌合物工作性分為三個方面：流動性、間隙通過性以及抗離析性[3-6]，三方面性能都有對應(yīng)的測試方法，流動性一般用坍落擴(kuò)展度和T50等方法測試，間隙通過性一般用J環(huán)、L型箱等儀器測試，抗離析性采用篩析試驗和視覺穩(wěn)定性指數(shù)等方法測試。每種測試方法基本都只能反映自密實混凝土工作性的某一方面，無法全面包含自密實混凝土工作性的三個方面，必須采用兩種或三種測試方法才能對自密實混凝土工作性進(jìn)行較全面的測試與評估[7]。混凝土工作性的三個方面都符合要求才能實現(xiàn)自密實，由于時間空間的限制實驗室測試合格的自密實混凝土到達(dá)現(xiàn)場并不一定滿足要求，現(xiàn)場施工時一旦將工作性未達(dá)標(biāo)的混凝土拌合物進(jìn)行澆筑，事后又難以進(jìn)行修復(fù)，會嚴(yán)重影響工程質(zhì)量。因此事前控制自密實混凝土工作性，即澆筑前的工作性測試，顯得尤為重要[8]。

為適應(yīng)現(xiàn)場快節(jié)奏、數(shù)量巨大的測試工作量，亟待開發(fā)一種適合施工現(xiàn)場應(yīng)用，能夠快速并且僅通過一次試驗即可同時得到流動性、間隙通過性以及抗離析性的測試方法。龍廣成等[5]開發(fā)了一種新拌自密實混凝土工作性測試的填充盒試驗方法，該方法主要可以檢驗自密實混凝土填充效果和混凝土表觀質(zhì)量。龍廣成等[7]基于對既有成果的分析和試驗研究，開發(fā)了一種測試自密實混凝土拌合物工作性的一體化試驗裝置和方法。分別以流出時間T、動態(tài)擴(kuò)展度FSD以及J環(huán)內(nèi)外拌合物的動態(tài)流高差BJD等3個指標(biāo)評價拌合物的流動速率、填充性能以及間隙通過性能。該裝置可以測試自密實混凝土流動性和間隙通過性，使用J環(huán)評價自密實混凝土的間隙通過性需要根據(jù)使用使用環(huán)境選用不同鋼筋間距的J環(huán)[9]。樓建弟等[10]在L型箱上安裝兩組紅外線傳感器，通過測試自密實混凝土通過固定間距的時間反映流動性，然后結(jié)合L型箱的間隙通過性綜合反映自密實混凝土的工作性。該裝置僅采用流動速率表征自密實混凝土流動性不夠全面，并且未能反映抗離析性，裝置較為復(fù)雜。

一些學(xué)者致力于提出新的簡單易行的測試自密實混凝土工作性某一方面的方法，Roussel N[11]采用LCPC盒子測試自密實混凝土流動性，以流動距離表征流動性大小，該方法簡單易行，測試原理與坍落擴(kuò)展度類似，拌合物在重力產(chǎn)生的剪切力作用下發(fā)生流動。Behrouz E等[12]采用斜板箱測試自密實混凝土抗離析性，該方法通過多次傾斜斜板箱模擬混凝土實際流動狀態(tài)，以貫入深度的差值PDI和容積指數(shù)VI評價拌合物的抗離析性。另一些學(xué)者對傳統(tǒng)自密實混凝土工作性測試方法進(jìn)行改進(jìn)，以期測試拌合物工作性的更多方面，Nathan T等[13]研究表明坍落擴(kuò)展度最終流動時間TF與拌合物動態(tài)離析相互關(guān)聯(lián)，并提出采用骨料徑向分布梯度表征拌合物動態(tài)離析，分布梯度越小，拌合物穩(wěn)定性越好。張勇[14]等采用自密實混凝土擴(kuò)展度測試時四項結(jié)果(擴(kuò)展度500 mm的時間T500、擴(kuò)展度600 mm的時間T600、最終擴(kuò)展時間Tfin、擴(kuò)展度DF)表征拌合物穩(wěn)定性，并根據(jù)實驗結(jié)果總結(jié)提出滿足四項中三項則可判定拌合物穩(wěn)定性良好，該方法較Nathan T的方法簡單易行。Turgut P[15]等在L型箱測試間隙通過性的基礎(chǔ)上，將L型箱中拌合物分成四部分取出并篩洗粗骨料，以各個部分粗骨料含量表征拌合物的抗離析性，該方法操作較為復(fù)雜。

Wu等[16]研究了自密實混凝土工作性多種測試方法的可重復(fù)性，結(jié)果表明：坍落擴(kuò)展度的可重復(fù)性較高?，F(xiàn)場普遍應(yīng)用坍落度筒測試混凝土的工作性，從自密實混凝土工作性測試原理出發(fā)，對坍落度筒進(jìn)行改進(jìn)，提出了一種工作性測試方法，用于測試自密實混凝土拌合物工作性，能夠方便、快捷地測試自密實混凝土的流動性、間隙通過性以及抗離析性，適合現(xiàn)場操作。

2 改進(jìn)坍落度筒試驗方法

2.1 設(shè)計思路

在坍落度筒底部布置鋼筋柵，模擬混凝土僅憑自重通過鋼筋的過程，方便地觀察到混凝土通過鋼筋柵后的狀態(tài)并給出評價。鋼筋柵的樣式、鋼筋粗細(xì)以及間距是關(guān)鍵參數(shù)。

2.2 鋼筋柵設(shè)計

鋼筋柵中鋼筋間距不能太疏松，否則起不到阻礙混凝土拌合物的作用；鋼筋間距也不能太密，否則即使?fàn)顟B(tài)很好的自密實混凝土也很容易產(chǎn)生堵塞，不能分辨混凝土工作性的好壞。如圖1所示，共設(shè)計了8種鋼筋柵形式，初步試驗比對分析表明：c、d號鋼筋太密，即使?fàn)顟B(tài)很好的自密實混凝土也會產(chǎn)生嚴(yán)重的堵塞；e、g號難以對混凝土產(chǎn)生有效的阻礙作用；h號三道鋼筋柵劃分為四個區(qū)域差異性太大；初選a、b、f號截面。三種截面都能達(dá)成預(yù)期目標(biāo)，對于流動性較大的混凝土，a號比b號滯留混凝土?xí)r間更長，更容易測量；a號比f號加工簡單，選定a號作為截面形式。

參考L型箱設(shè)計，選定鋼筋直徑為12 mm，等間距排列。為了接近工程實際，采用帶肋鋼筋，鋼筋擺放樣式一致，截面兩端縱肋在同一高度，鋼筋柵下表皮與坍落度筒底部平齊，鋼筋柵采用焊接的方式連接到坍落度筒上。

最終選定圖2截面形式，采用直徑12 mm帶肋鋼筋，凈間距41 mm，實驗采用的自密實混凝土骨料最大粒徑為20 mm。

圖1 鋼筋柵設(shè)計Fig.1 Design of steel gate

圖2 改進(jìn)坍落度筒Fig.2 Modified slump cone

2.3 測試過程

試驗設(shè)備：L型箱，標(biāo)準(zhǔn)坍落度筒兩個，其中一個按照圖2進(jìn)行加工，鋼筋柵下表皮與坍落度筒底部平齊；尺寸不小于1000 mm×1000 mm的表面繪有多個同心圓的具有足夠剛度的鋼板，同心圓尺寸參照文獻(xiàn)[12]；最小刻度為1 mm的尺子；精確到0.1 s的計時器；取樣工具、水平儀以及清潔工具等。

試驗步驟：在水平平板上放置經(jīng)過潤濕處理的改進(jìn)坍落度筒，與中心區(qū)210 mm直徑圓重合；試驗時將拌合物以連續(xù)的方式緩慢加入到坍落度筒中，且不施以任何搗實或振動，靜置60 s，迅速將改進(jìn)坍落度筒沿鉛直方向連續(xù)地向上提至300 mm的高度，提起時間控制在3 s左右；記錄拌合物完全出筒時間TF，待拌合物不再流動時測量拌合物擴(kuò)展度最大直徑D1和最小直徑D2，用肉眼觀察擴(kuò)展后的混凝土是否存在離析(周圍泌水或者骨料堆積等)，根據(jù)表1給出VSI值。坍落擴(kuò)展度、L型箱測試按照文獻(xiàn)[17]中規(guī)定的方法進(jìn)行。

表1 視覺穩(wěn)定性指數(shù)(VSI)取值與評價[18]

3 試 驗

3.1 材 料

水泥采用冀東P·II42.5水泥，28 d實測強(qiáng)度為44.3 MPa，秦皇島熱電廠的II級粉煤灰，主要化學(xué)成分如表2所示。細(xì)骨料采用細(xì)度模數(shù)2.6的II區(qū)中砂，空隙率41.4%；粗骨料采用破碎石灰石，5～10 mm和10～20 mm大小石子按照質(zhì)量比1∶2混合使用，空隙率41.6%，針片狀含量3.9%。外加劑采用HP400聚羧酸減水劑，減水率30%，增粘劑羥丙基甲基纖維素(HPMC)。拌合水為自來水。

3.2 配合比設(shè)計

圖3 混凝土主要因素配合比與形變能力、抗離析性的關(guān)系[4]Fig.3 The relationship of anti-segregating,deformation capability and mix proportion of concrete main factors[4]

松罔康訓(xùn)[4]繪出了影響混凝土拌合物性質(zhì)的主要因素、形變能力和抗離析性關(guān)系及其協(xié)調(diào)的模式，如圖3所示，按照流動性和抗離析性這兩種相反性質(zhì)的曲線的平衡可找到不同充填性能的混凝土狀態(tài)。在充填性曲線上選取五種狀態(tài)(A、B、C、D、E)，各狀態(tài)描述見表3。配合比設(shè)計思路如下：固定水膠比為0.36，大小石子質(zhì)量比固定2∶1，粉煤灰摻量30%，調(diào)整膠凝材料用量、砂率大小、HPMC和減水劑等用量，調(diào)配出對應(yīng)狀態(tài)的混凝土，A、B、C三組流動性逐漸變差，是為測試改進(jìn)坍落度筒對流動性的敏感性；A、D、E三組粘聚性逐漸變差，是為測試改進(jìn)坍落度筒對粘聚性的敏感性，配合比見表3。

表2 膠凝材料化學(xué)組成

表3 試驗配合比

表4 工作性測試結(jié)果

4 結(jié)果與討論

4.1 測試結(jié)果

應(yīng)用現(xiàn)有工作性測試儀器和改進(jìn)的坍落度筒進(jìn)行同步測試，對比測試結(jié)果，驗證新方法的可行性以及對不同狀態(tài)混凝土的敏感性。根據(jù)表3配合比設(shè)計，工作性測試結(jié)果見表4。

4.2 振搗強(qiáng)度比

采用振搗強(qiáng)度比表征混凝土的自密實性能，即28 d不振搗強(qiáng)度與振搗強(qiáng)度的比值。根據(jù)表4測試結(jié)果，如圖4所示，由A、B、C三組的對比可知，隨著流動性下降，振搗強(qiáng)度比也在下降，即自密實能力隨著流動性下降而下降；由A、D、E三組的對比可知，隨著粘聚性下降，振搗強(qiáng)度比也在下降，即自密實能力隨著粘聚性下降而下降。以上結(jié)果滿足設(shè)計要求。

圖4 振搗強(qiáng)度比Fig.4 The ratio of vibrating strength

圖5 擴(kuò)展度與SF比較Fig.5 The comparison of slump flow and SF

4.3 流動性

采用擴(kuò)展度SF=(D1+D2)/2表征混凝土的流動性，為了檢驗改進(jìn)坍落度筒實驗和標(biāo)準(zhǔn)坍落度實驗的相關(guān)性，進(jìn)行了兩種方法的平行對比實驗，結(jié)果如圖5所示，改進(jìn)坍落度筒測試擴(kuò)展度SF和坍落度筒測試擴(kuò)展度有明顯的線性關(guān)系。一般改進(jìn)的坍落度筒擴(kuò)展度比坍落度筒擴(kuò)展度會稍小一些，這是因為鋼筋柵的阻礙作用減小了混凝土拌合物的初動能和促使混凝土拌合物流動的外力τ，并且改進(jìn)的坍落度筒拌合物體積略小，為坍落度筒體積的99%。改進(jìn)坍落度筒可以采用擴(kuò)展度SF表征混凝土的流動性。

4.4 間隙通過性

采用出筒時間TF和橢圓度δ共同表征自密實混凝土間隙通過性。鋼筋柵阻礙了混凝土順利出筒，增加了混凝土出筒時間和混凝土出筒后的橢圓化導(dǎo)向。出筒時間TF表示混凝土完全穿過鋼筋的能力，TF越小表示混凝土越容易通過鋼筋柵，反之亦然。參考文獻(xiàn)[19]定義橢圓度δ=(D1-D2)/(D1+D2)，橢圓度δ為混凝土出筒后擴(kuò)展度差值百分比，具體為混凝土通過鋼筋柵后擴(kuò)展度最大直徑與最小直徑差值占擴(kuò)展度和的百分比，表示混凝土通過鋼筋柵后的狀態(tài)。實驗表明：如果混凝土出筒后呈現(xiàn)圓形，此時混凝土粘聚性較好，出筒后依然能夠保持較強(qiáng)的粘結(jié)力，混凝土能夠抑制橢圓化導(dǎo)向，通過鋼筋柵并保持原有狀態(tài)，δ數(shù)值較?。蝗绻炷脸鐾埠蟪霈F(xiàn)較大程度橢圓化，此時混凝土粘聚性較差，混凝土不能有效抑制橢圓化導(dǎo)向，通過鋼筋柵后不能保持原有狀態(tài)，δ數(shù)值較大。改進(jìn)坍落擴(kuò)展度實驗與傳統(tǒng)坍落擴(kuò)展度實驗有較大不同，傳統(tǒng)坍落擴(kuò)展度測試是混凝土拌合物自由擴(kuò)展的過程，改進(jìn)坍落度筒測試是將拌合物提起一定高度，由于鋼筋柵的存在增加了混凝土出筒后的橢圓化導(dǎo)向，是拌合物需要克服鋼筋柵的橢圓化導(dǎo)向作用后出筒并從一定高度墜落擴(kuò)展的過程。由于橢圓化導(dǎo)向的作用，傳統(tǒng)坍落擴(kuò)展度測試時要求擴(kuò)展度差值應(yīng)小于50 mm的限定不再適用，并且采用δ這一比值的方法較之限定某一特定值的方法更能表征不同擴(kuò)展度狀態(tài)的混凝土。因此采用出筒時間TF和橢圓度δ共同表征自密實混凝土間隙通過性。

混凝土的間隙通過性不良分為兩種情況，第一種情況是流動性不足，拌合物無法順利通過鋼筋柵，間隙通過性差；第二種情況是粘聚性不足，此時拌合物流動性很大，漿體無法攜帶粗骨料順利通過鋼筋柵，粗骨料會在鋼筋柵等障礙物處被堵塞，間隙通過性差。如圖6(a)所示，根據(jù)L型箱測試結(jié)果與TF比較可以看出，對于流動性變化產(chǎn)生的間隙通過性問題，A、B、C的TF曲線隨著拌合物流動性下降而下降，改進(jìn)坍落度筒TF在流動性改變時對混凝土間隙通過性非常敏感；對于粘聚性引起的間隙通過性問題，A、D、E的TF曲線隨著拌合物粘聚性下降變化很小，呈現(xiàn)略微上升趨勢，TF在粘聚性改變時對混凝土間隙通過性不敏感。對于E狀態(tài)(VSI=2)，L型箱測試使用前需要拌合物靜置1 min，在此期間粗骨料下沉導(dǎo)致拌合物在鋼筋柵之前堵塞，該混凝土拌合物間隙通過性較差；改進(jìn)坍落度筒高度較低，拌合物用量較少，骨料在鋼筋柵上尚未形成堆積，即被漿體包裹出筒，因此改進(jìn)坍落度筒TF對于粘聚性不足引發(fā)的間隙通過性不良不敏感。根據(jù)圖6(b)可以看出，由A、D、E曲線變化可知，δ在粘聚性改變時對混凝土間隙通過性十分敏感，混凝土拌合物的粘聚性不足，抗離析性較差(VSI=2)，不能有效抑制鋼筋柵橢圓化導(dǎo)向，拌合物出筒后自由擴(kuò)散，δ測試結(jié)果較大，拌合物間隙通過性較差。TF對于流動性引起的間隙通過性不良較為敏感，對于粘聚性引起的間隙通過性不良不太敏感。δ對于粘聚性引起的間隙通過性不良較為敏感。采用TF和δ能夠判斷混凝土的間隙通過性，并且能夠區(qū)分引起間隙通過性不良的原因，如果TF較大，則間隙通過性不良由流動性不足引起；如果δ較大，則間隙通過性不良由粘聚性不足引起。

圖6 不同配合比的TF(a)與δ(b)Fig.6 Test results of TF and δ in different mixture(a)comparison of L-box H1/H2 and TF;(b)ellipticity δ

4.5 抗離析性

采用視覺穩(wěn)定性指數(shù)VSI和橢圓度δ，判斷混凝土拌合物的抗離析性，判定依據(jù)見表1所示。VSI≤1的混凝土達(dá)到了抗離析性要求[20]，輕微的泌水有助于混凝土表面的光潔；VSI=2或3、或者δ較大，則需要調(diào)整混凝土狀態(tài)，嚴(yán)重的泌水可能導(dǎo)致泵送時候堵泵。

表5 改進(jìn)坍落度筒測試結(jié)果

*.According to the literature[11], diffusion degree to 5 mm.

4.6 參數(shù)范圍

以A組配合比為基準(zhǔn)，調(diào)整減水劑和HPMC的用量，共調(diào)配出七種狀態(tài)，其中G組流動性較大并未發(fā)生離析，H組離析較為嚴(yán)重，L組流動性不足，I組與M組稍微出現(xiàn)離析，G、I、J、K、M組均能達(dá)到自密實狀態(tài)。配合比及工作性測試結(jié)果見表5和圖7所示。

文獻(xiàn)[17]中自密實混凝土坍落度測試擴(kuò)展度范圍為550～750 mm，根據(jù)圖4相關(guān)性分析結(jié)果計算，改進(jìn)坍落度筒擴(kuò)展度范圍為585～715 mm，結(jié)合表5中I與K組擴(kuò)展度測試結(jié)果，SF在600～700 mm之間，流動性較好，見圖7(a)。如果擴(kuò)展度大于700 mm，要注意觀察混凝土拌合物離析傾向。

圖7 改進(jìn)坍落度筒測試結(jié)果(a)SF;(b)TF;(c)δFig.7 The test results of improved slump con

結(jié)合表4和表5結(jié)果，TF在4～21 s之間，δ≤2.4%，間隙通過性和抗離析性均較好，如果4 s≤TF≤7 s，要注意觀察離析傾向，見圖7(b)、(c)。TF<4 s屬于不確定區(qū)域，需要增加實驗進(jìn)一步判斷。如果TF>21 s，δ≤2.4%，則間隙通過性不良由流動性不足引起；如果δ>2.4%，4 s≤TF≤21 s，則間隙通過性不良由粘聚性不足引起；如果TF>21 s，δ>2.4%，則間隙通過性不良由流動性和粘聚性均不足共同引起。

5 結(jié) 論

(1) 對坍落度筒進(jìn)行改進(jìn)，提出了一種自密實混凝土工作性測試方法，一次試驗可同時表征自密實混凝土的流動性、間隙通過性以及抗離析性，并能夠區(qū)分引起間隙通過性不良的原因，對于調(diào)整混凝土狀態(tài)更有針對性，適合現(xiàn)場操作;

(2)通過試驗分析可知：SF在600～700 mm之間，流動性較好；TF在4～21 s之間，δ≤2.4%，間隙通過性較好；VSI≤1，抗離析性較好。如果SF>700 mm或4 s≤TF≤7 s，要注意觀察混凝土拌合物離析傾向。如果TF>21 s，δ≤2.4%，則間隙通過性不良由流動性不足引起；如果δ>2.4%，4 s≤TF≤21 s，則間隙通過性不良由粘聚性不足引起；如果TF>21 s，δ>2.4%，則間隙通過性不良由流動性和粘聚性均不足共同引起。

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《硅酸鹽通報》征稿簡則

《硅酸鹽通報》是中國硅酸鹽學(xué)會的會刊，由中國硅酸鹽學(xué)會和中材人工晶體研究院有限公司聯(lián)合主辦；月刊：大16開；是中文核心期刊、中國科技核心期刊、CSCD核心期刊；第2屆中國精品科技期刊；國內(nèi)被《中國學(xué)術(shù)期刊(光盤版)》、萬方、維普、超星等數(shù)據(jù)庫收錄，國外被美國化學(xué)文摘(CA)收錄，在國內(nèi)無機(jī)非金屬材料行業(yè)有較大影響。

《硅酸鹽通報》主要報導(dǎo)：高技術(shù)陶瓷、水泥、玻璃、建材、耐火材料、人工晶體、非金屬礦及復(fù)合材料等相關(guān)領(lǐng)域中科學(xué)技術(shù)研究方面的創(chuàng)新和成果，交流生產(chǎn)和技術(shù)經(jīng)驗，追蹤硅酸鹽行業(yè)的前沿發(fā)展與動態(tài)。旨在全面提升行業(yè)科研、生產(chǎn)、教學(xué)、設(shè)計、管理等學(xué)術(shù)水平和技術(shù)創(chuàng)新能力，追逐專業(yè)制高點(diǎn)，為促進(jìn)國內(nèi)外無機(jī)材料領(lǐng)域的發(fā)展服務(wù)。

《硅酸鹽通報》現(xiàn)為月刊出版，投稿程序簡單方便、審稿專業(yè)速度快、發(fā)表周期短、影響力大，歡迎相關(guān)方面的專家、學(xué)者和技術(shù)人員賜稿，本編輯部將竭力為您的勞動成果登上展示平臺服務(wù)。

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Self-compacting Concrete Workability Testing by Improved Slump Method

LIYa-long1,ZHAOQing-xin1,LIHua-jian2,HEXiao-jun1,ANTong-li3，ZHAOYun-ping4

(1.Yanshan University,Qinhuangdao 066004,China;2.Railay Engineering Research Institute,China Academy of Railway Science,Beijing 100081,China;3.Fengrun construction and Installation Engineering Company Limited,Tangshan 064000,China;4.Tangshan College,Tangshan 063000,China)

A new apparatus was developed to conveniently test the workability of the self-compacting concrete (SCC). The fluidity, passing quality through gaps and anti-separation quality of SCC can be determined simultaneously. The reason why poor passing quality through gaps occurs can also be distinguished via this method whose characteristics are convenient, fast and suitable field application. The slump flowSFof modified slump cone between 600 mm to 700 mm indicates that the fluidity of fresh concrete is good. If the time of freshconcreteTFgoing out of the modified slump cone completely is between 4 s and 21 s and the ellipticityδis not larger than 2.4%, which means that the fresh concrete has good passing quality through gaps. If the visual stability indexVSIis not larger than1 and the ellipticityδis less than 2.4%, it can be considered that the anti-separation quality of fresh concrete is good. When the value ofSFis larger than 700 mm or the value ofTFis between 4 s and 7 s, it is important to observe the trend of segregationin fresh concrete mixture.That the value ofTFis larger than 21 s implies the poor fluidity, which leads to the poor passing quality through gaps of fresh concrete.The cohesiveness is inadequate when the value ofδis larger than 2.4%, which leads to poor passing quality through gaps of fresh concrete.

self-compacting concrete;workability;slump cone

國家自然科學(xué)基金項目(51578477)；河北省研究生創(chuàng)新資助項目(2016SJSS038)；燕山大學(xué)研究生創(chuàng)新資助項目(2015XJSS043)

李亞龍(1991-)，男，碩士研究生.主要從事混凝土材料方面的研究.

趙慶新，博士，教授.

TU528.01

A

1001-1625(2016)12-4110-08