四切分軋制?12 mm螺紋鋼成品勾頭沖出口故障的處理

羅慶革,李順奎,李 崇,龐 通

(柳州鋼鐵(集團(tuán))公司,廣西柳州545002)

四切分軋制?12 mm螺紋鋼成品勾頭沖出口故障的處理

羅慶革,李順奎,李 崇,龐 通

(柳州鋼鐵(集團(tuán))公司,廣西柳州545002)

分析柳鋼棒線型材廠四切分軋制?12 mm螺紋鋼成品勾頭沖出口工藝故障的原因,介紹采取的孔型優(yōu)化、精軋導(dǎo)衛(wèi)優(yōu)化、精軋軋制通道優(yōu)化和推行標(biāo)準(zhǔn)化作業(yè)等措施。

?12 mm螺紋鋼;四切分;孔型;導(dǎo)衛(wèi);軋制通道

1 引言

柳鋼棒線型材廠第五棒材生產(chǎn)線于2013年9月投產(chǎn),主要軋制?12 mm熱軋帶肋鋼筋,采用四切分軋制工藝生產(chǎn),成品機(jī)架設(shè)計(jì)最高限速13.5 m/s。有蓄熱步進(jìn)式加熱爐1座,冷坯加熱能力130 t;全線有全國(guó)產(chǎn)化連續(xù)式布置軋機(jī)18架,其中粗軋機(jī)組6架(?610 mm×6)、中軋機(jī)組6架(?430 mm×6)、精軋6架(?370 mm×6),均為短應(yīng)力軋機(jī),粗中軋平立交替布置,精軋均為水平軋機(jī)。投產(chǎn)初期,四切分軋制?12 mm螺紋鋼時(shí)成品勾頭沖出口頻繁發(fā)生,嚴(yán)重制約生產(chǎn)的正常穩(wěn)定進(jìn)行。為此,組織攻關(guān),優(yōu)化孔型、料型,改進(jìn)精軋導(dǎo)衛(wèi)、軋機(jī)穩(wěn)定和軋制通道,大力推進(jìn)標(biāo)準(zhǔn)化,可望解決問(wèn)題,提高產(chǎn)量。

2 原因分析

成品勾頭沖出口主要表現(xiàn)為南北兩線前段向切分帶方向急劇彎曲,將成品出口夾板最前段的舌尖頂?shù)?或者成品頭部180°彎曲,導(dǎo)致沖出口堆鋼故障。造成成品勾頭沖出口的主要原因有:

(1)K6為平箱孔型(如圖1),對(duì)進(jìn)口滾動(dòng)導(dǎo)衛(wèi)安裝的對(duì)中性和料型控制都要求較高,不然從K6出來(lái)的軋件頭部會(huì)發(fā)生側(cè)彎或頭部形狀不對(duì)稱,切分后南北線頭部嚴(yán)重不對(duì)稱,在成品前孔17號(hào)軋機(jī)平箱孔型中變形不均勻,進(jìn)入成品道次18號(hào)軋機(jī)產(chǎn)生沖出口現(xiàn)象。

(2)K5、K4料型和孔型(如圖1)配合寬度方向充滿度差,第一道預(yù)切分K5孔原設(shè)計(jì)孔型寬度為63.5 mm,而實(shí)際軋制料型寬度僅有58.5 mm,寬度方向充滿度偏小;第二道預(yù)切分K4孔原設(shè)計(jì)孔型寬度為64 mm,而實(shí)際軋制料型寬度僅有60 mm,寬度方向充滿度偏小?？仔统錆M度差容易造成軋件頭部為舌型,切分后南北線頭部嚴(yán)重不對(duì)稱,在成品前孔17號(hào)軋機(jī)平箱孔型中變形不均勻,進(jìn)入成品道次18號(hào)軋機(jī)產(chǎn)生沖出口現(xiàn)象。

(3)精軋軋機(jī)為全水平式軋機(jī),K2出來(lái)的軋件扭轉(zhuǎn)90°后進(jìn)入K1,原設(shè)計(jì)K2孔型槽底為弧形(如圖1),目的為扭轉(zhuǎn)導(dǎo)衛(wèi)的導(dǎo)輥與料型4個(gè)角接觸,孔型槽底弧形處磨損后不影響軋件扭轉(zhuǎn),但由于K3料型(如圖1)為切分后的形狀,外形不規(guī)整,K2進(jìn)口開口度比K3料型偏大以利于咬入,槽底弧形部分使軋件頭部咬入時(shí)容易跑偏,造成頭部形狀不對(duì)稱,K2進(jìn)K1容易沖出口。

(4)K5、K4、K3道次進(jìn)口滾動(dòng)導(dǎo)衛(wèi)開口度與實(shí)際軋制料型配合間隙設(shè)計(jì)不合理,軋件頭部側(cè)向彎曲或在切分時(shí)切偏,造成切分后南北兩線的軋件頭部尺寸偏大或偏小,導(dǎo)致成品道次沖出口。

(5)K3出口雙刃切分輪設(shè)計(jì)不合理,南北線切分偏移量太大,造成切分后的軋件頭部撞擊單刃切分輪軸承位或K3出口分料盒側(cè)壁引起軋件頭部彎曲,軋件彎曲的頭部經(jīng)過(guò)K2軋制后彎曲程度會(huì)加劇進(jìn)而引起沖成品道次出口。

(6)K3出口與6號(hào)活套間的過(guò)渡分線導(dǎo)槽過(guò)渡不平滑,切分后的軋件頭部容易撞擊發(fā)生彎曲,軋件彎曲的頭部經(jīng)過(guò)K2軋制后彎曲程度會(huì)加劇進(jìn)而引起沖成品道次出口。

(7)成品道次出口夾板內(nèi)腔尺寸過(guò)小,喇叭口錐度偏大,不利于軋件頭部順利通過(guò)。

(8)成品道次出口導(dǎo)衛(wèi)舌尖修復(fù)精度差,舌尖與孔型貼合度差,不能有效地從孔型中導(dǎo)出軋件頭部。

(9)軋機(jī)穩(wěn)定性差,軋輥彈跳較大、竄動(dòng)較大,造成軋件頭部變形不均勻。

3 解決措施

針對(duì)?12 mm螺紋鋼四切分成品勾頭沖出口導(dǎo)衛(wèi)的問(wèn)題,主要采取以下解決措施:

(1)優(yōu)化孔型系統(tǒng)。將K6由平箱孔型改為平輥無(wú)孔型(如圖1),有效地降低進(jìn)口滾動(dòng)導(dǎo)衛(wèi)安裝時(shí)對(duì)正孔型軋制線的難度和料型控制難度,有效地降低軋件頭部形狀不規(guī)則不對(duì)稱現(xiàn)象,提高軋制的穩(wěn)定性。

(2)優(yōu)化K4、K5孔型。減小K4、K5孔型寬度,提高實(shí)際軋制料型在孔型中的充滿度(如圖1),有效降低軋件頭部形狀不規(guī)則不對(duì)稱現(xiàn)象,提高軋制工藝的穩(wěn)定性。K5、K4孔優(yōu)化前后對(duì)比圖如圖1。

(3)優(yōu)化K2孔型。將K2孔槽底由弧形改為平底(如圖1),提高軋件頭部的規(guī)整性對(duì)稱性,以保證軋制順暢。

(4)優(yōu)化K3出口雙刃切分輪。收小雙刃切分尖內(nèi)腔(如圖2a),提高雙刃切分輪對(duì)中線軋件的夾持,降低中線軋件的自由度;減小切分后兩邊線軋件切開角度。

(5)優(yōu)化K3出口與6號(hào)活套間的過(guò)渡分線導(dǎo)槽(如圖3)。通過(guò)調(diào)整入口段喇叭口的角度,提高軋件通過(guò)的順暢性。

圖1 優(yōu)化前后?12 mm螺紋鋼四切分孔型系統(tǒng)圖

圖2 雙刃切分輪及其與料型配合圖示

圖3 K3出口過(guò)渡分線導(dǎo)槽優(yōu)化前后對(duì)比圖

(6)嚴(yán)格控制各道次料型尺寸。通過(guò)圓孔寬度差有效地檢測(cè)張力控制狀況并及時(shí)調(diào)整。

(7)嚴(yán)格控制K5、K4、K3道次進(jìn)口滾動(dòng)導(dǎo)衛(wèi)與實(shí)際料型配合間隙。要求滾動(dòng)進(jìn)口導(dǎo)衛(wèi)樣棒比實(shí)際控制料型小0.5 mm,提高導(dǎo)衛(wèi)對(duì)軋件的扶持穩(wěn)定性。正常軋制過(guò)程中定期用樣棒檢查在線用導(dǎo)衛(wèi)的開口度,若磨損嚴(yán)重造成導(dǎo)衛(wèi)開口度變大,及時(shí)更換導(dǎo)衛(wèi),保證導(dǎo)衛(wèi)對(duì)軋件的有效扶持。

(8)優(yōu)化成品出口導(dǎo)衛(wèi)內(nèi)腔尺寸,提高舌尖加工精度。提高軋件頭部通過(guò)導(dǎo)衛(wèi)的順暢性,降低沖出口的可能。

(9)保證K5、K4、K3進(jìn)口滾動(dòng)導(dǎo)衛(wèi)對(duì)正軋制中心線。在生產(chǎn)過(guò)程中采用“燒木印”的方法(使用薄木板劃料兩側(cè)),觀測(cè)軋件所留痕跡是否對(duì)稱或出耳子,若不對(duì)稱或有耳子,立即進(jìn)行調(diào)整。

(10)軋機(jī)穩(wěn)定性攻關(guān)。增加防竄輥裝置有效減小軋機(jī)竄輥,加強(qiáng)軋機(jī)壓下裝置、張力桿及彈性阻力體的維護(hù)與檢查,軋機(jī)彈跳要求控制在0.3mm～0.5mm。

(11)推行標(biāo)準(zhǔn)化作業(yè),提高職工操作的統(tǒng)一性和穩(wěn)定性。

4 結(jié)語(yǔ)

通過(guò)攻關(guān),從孔型系統(tǒng)、料型系統(tǒng)、精軋導(dǎo)衛(wèi)系統(tǒng)、軋機(jī)穩(wěn)定性、張力和軋制通道進(jìn)行全方位改進(jìn)和創(chuàng)新,同時(shí)大力推進(jìn)標(biāo)準(zhǔn)化操作,有效解決了四切分軋制?12 mm螺紋鋼成品勾頭沖出口的工藝故障,最高班產(chǎn)到達(dá)1 046 t,日產(chǎn)穩(wěn)定在2 700 t,優(yōu)化后成材率提高了0.60%,軋廢率下降到0.15%,下降了0.20%。

Troubleshooting for Shocking the Outlet by Top End Bending of Four-strand Slitting Rolling?12 mm Reinforced Bar

LUO Qing-ge,LI Shun-kui,LI Chong,PANG Tong
(Liuzhou Iron and Steel(Group)Cormpany,Liuzhou 545002,Guangxi,China)

The failure causes of shocking the outlet by top end bending of four-strand slitting rolling?12 mm reinforced bar produced in Bar and Section Plant of Liuzhou Steel were analyzed,the countermeasures such as to adopt the pass optimization,finishing rolling guide optimization,finishing rolling channel optimization and implement standardized operation were introduced.

?12 mm reinforced bar;four-strand slitting;pass;guide;rolling channel

TG335

:A

1001-5108(2015)06-0048-03

羅慶革,碩士,高級(jí)工程師,主要從事軋鋼工藝技術(shù)管理工作。