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    新型復(fù)合式活塞環(huán)氣密性的數(shù)值仿真?

    2015-12-31 12:11:32趙丹平吳雙群
    機械工程與自動化 2015年4期
    關(guān)鍵詞:弧長活塞環(huán)氣密性

    趙丹平,陳 洋,吳雙群,馮 強

    (內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué),內(nèi)蒙古 呼和浩特 010051)

    0 引言

    活塞環(huán)薄型化即活塞環(huán)高度減小,這使得活塞環(huán)與活塞環(huán)槽的間隙減小,氣密性大大增強,可以降低活塞環(huán)漏氣量,以此提高發(fā)動機功率,降低排放物對大氣的污染。針對活塞環(huán)發(fā)展的趨勢,本文提出了一種新型復(fù)合式活塞環(huán),并用數(shù)值仿真的方法對其氣密性、密封壓力維持時間、壓縮壓力進行了分析驗證。

    1 復(fù)合式活塞環(huán)的結(jié)構(gòu)和密封分析

    1.1 復(fù)合式活塞環(huán)的結(jié)構(gòu)

    新型復(fù)合式活塞環(huán)采用三環(huán)疊加為一環(huán)裝入一個環(huán)槽的單環(huán)槽結(jié)構(gòu),并且環(huán)與環(huán)開口相互錯開120°。上環(huán)和下環(huán)都采用正扭曲環(huán),中間環(huán)較上環(huán)和下環(huán)要厚一些,同時中間環(huán)開口間隙要大一些,以補償熱膨脹量,防止活塞環(huán)卡死在活塞環(huán)槽中,其三維實體模型見圖1。

    1.2 復(fù)合式活塞環(huán)氣密性分析

    圖2為復(fù)合式活塞環(huán)的結(jié)構(gòu)示意圖。其中,上浮動氣環(huán)、下浮動氣環(huán)主要密封氣缸壁和活塞之間的間隙,中間穩(wěn)定氣環(huán)配合上環(huán)和下環(huán)一起密封活塞環(huán)開口間隙。氣體首先從燃燒室流進到氣缸壁與活塞之間的間隙中,然后通過活塞環(huán)上端面和活塞環(huán)槽上側(cè)面之間的間隙進入到活塞環(huán)背面中。由于此時活塞環(huán)開口間隙已經(jīng)被封閉了,氣體只能沿活塞環(huán)端面進入背隙空間。同時氣體的曲折流動,也可以有效地增加流動阻力,減小逸放系數(shù),從而減少氣體泄漏量。

    上、下兩環(huán)的結(jié)構(gòu)可以增加活塞環(huán)自身的彈力,從而增強其自密封功能;材料的減少和制作工藝的優(yōu)化降低了活塞環(huán)生產(chǎn)成本;中間穩(wěn)定環(huán)的截面積和質(zhì)量與上、下浮動環(huán)不同,所以共振頻率不同,避免了活塞往復(fù)運動過程中所造成的活塞環(huán)懸浮和顫振;同時環(huán)與環(huán)之間相對運動可以使新型活塞環(huán)具有一定的自潔能力,避免積碳帶來的影響;由于環(huán)開口間隙漏氣量小,導(dǎo)致氣體壓力在活塞環(huán)所受到的力中起主要作用,這使得活塞環(huán)與環(huán)槽貼緊,有助于密封[1]。因此,新型復(fù)合式活塞環(huán)使發(fā)動機的環(huán)保性、經(jīng)濟性和動力性均有提高。

    圖1 新型復(fù)合式活塞環(huán)三維模型

    圖2 新型復(fù)合式活塞環(huán) 結(jié)構(gòu)示意圖

    2 復(fù)合式活塞環(huán)氣密性數(shù)值模擬

    發(fā)動機正常工作的時候,氣體只能在閉口間隙處的通道發(fā)生流動。在壓力差的作用下,氣體從高壓側(cè)向低壓側(cè)流動,其質(zhì)量流量可用一維具有常逸放系數(shù)的噴管流量公式來計算[2]。具有n個活塞環(huán)的泄漏氣體流動模型如圖3所示。其中,環(huán)1到環(huán)n是按燃燒室到曲軸箱方向順序排列,Ai為漏氣通道面積,Ti為氣體溫度,pi為壓力,Vi為穩(wěn)壓氣罐和氣缸總體積,Qi為i側(cè)活塞環(huán)后的氣體質(zhì)量流量,i=1,2…,n。

    圖3 氣體泄漏計算模型

    在壓縮行程,第i側(cè)的壓力總高于第i+1側(cè)的壓力,這時有:

    其中:Kc為逸放系數(shù);Rg為氣體常數(shù);κ為氣體比熱。

    流動氣體各參數(shù)應(yīng)滿足式(2)的氣體狀態(tài)方程:

    其中:m為氣體質(zhì)量。設(shè)時間t內(nèi),對第i個活塞環(huán)有:

    而i側(cè)空間內(nèi)氣體質(zhì)量的變化等于流入的質(zhì)量與流出的質(zhì)量差,即:

    將式(2)應(yīng)用于第(i-1)個活塞環(huán),并代入式(3)整理后得:

    式(5)就是缸內(nèi)壓力變化的理論計算模型,是關(guān)于環(huán)間壓力pi與pi-1的一階非線性微分方程。具有i個活塞環(huán)的活塞環(huán)組,有(i-1)環(huán)間空間,每個空間使用式(5)得到一個微分方程,運用龍格-庫塔數(shù)值解法就可以得到氣體壓力的分布。進行迭代計算時,為控制迭代運算時間和保證結(jié)果精度,收斂誤差取10-3,即前后迭代壓力值誤差小于等于10-3時,迭代計算結(jié)束。

    3 復(fù)合式活塞環(huán)漏氣量數(shù)值模擬

    對兩種活塞環(huán)的漏氣通道進行建模,首先要了解活塞環(huán)的基本參數(shù),表1為單個氣環(huán)的基本參數(shù);其次,結(jié)合復(fù)合式活塞環(huán)與傳統(tǒng)活塞環(huán)的結(jié)構(gòu)特性,對兩種活塞環(huán)的漏氣通道進行建模。

    建立復(fù)合式活塞環(huán)與傳統(tǒng)活塞環(huán)的漏氣通道,需要做一些簡化和處理:①背隙漏氣和缸壓有密切關(guān)系,確定活塞環(huán)的背隙漏氣通道是比較困難的,建模中可以將背隙漏氣與透光度漏氣一起作為環(huán)間隙考慮,背隙的變化可以在透光度徑向間隙上體現(xiàn)出來;②將活塞環(huán)漏氣簡化成高壓絕熱小孔漏氣模型。根據(jù)熱力學(xué)方程可以得到漏氣量[3]:

    其中:p0和T0分別為氣缸進氣初始壓力和溫度。

    表1 單個氣環(huán)的基本參數(shù)

    由上述基礎(chǔ),分別建立復(fù)合式活塞環(huán)與傳統(tǒng)活塞環(huán)的漏氣通道模型:

    (1)復(fù)合式活塞環(huán)的漏氣通道建立的難點在于確定三環(huán)疊加后的透光度。單環(huán)的透光總弧長為90°,在三環(huán)疊加的情況下,考慮到環(huán)口兩端30°內(nèi)無透光,也就是說,三個環(huán)口總計180°的范圍內(nèi)是沒有透光的,因此復(fù)合式活塞環(huán)的透光總弧長是單個環(huán)的1/2,徑向間隙Δ不變。其透光度弧長l和漏氣面積A的計算方法如下:

    漏氣速率為:

    漏氣量為:

    (2)傳統(tǒng)活塞環(huán)的漏氣比較復(fù)雜,每一道活塞環(huán)處壓力都會有所變化,要考慮傳統(tǒng)活塞環(huán)的漏氣只需要考慮最后一道活塞環(huán)的漏氣就可以了。對于最后一道活塞環(huán)而言,計算漏氣量時,內(nèi)壓力是缸壓的0.076倍[4];透光總弧長就是單環(huán)的透光總弧長,徑向間隙不變;端隙漏氣相當(dāng)于漏氣孔漏氣。其透光度弧長l、漏氣面積A1和端隙漏氣面積A2的計算方法如下:

    漏氣速率為:

    漏氣量為:

    4 氣密性和漏氣量模擬結(jié)果

    4.1 氣密性模擬結(jié)果

    理論計算分析的密封過程為:穩(wěn)壓罐和氣缸內(nèi)充以某一壓力值的氣體,然后氣體通過活塞環(huán)自然泄漏到大氣中,而不是發(fā)動機整個循環(huán)時缸內(nèi)氣體壓力的變化過程。計算時以S195發(fā)動機為模型,穩(wěn)壓罐體積為0.072m3,活塞環(huán)徑向厚度為5.08mm,傳統(tǒng)活塞環(huán)單個氣環(huán)高2.38mm,復(fù)合式活塞環(huán)總高為2.38mm,活塞環(huán)開口間隙16mm,閉口間隙為0.9mm,環(huán)槽高度為2.4mm,第1環(huán)槽至活塞上端面高度為14.7mm,第1環(huán)岸高度為5mm,第2環(huán)岸高度為4mm,環(huán)岸寬度為6.3mm,充氣容積為穩(wěn)壓罐體積與氣缸總?cè)莘e之和,缸內(nèi)初始壓力為0.5MPa,曲軸箱壓力為大氣壓力,溫度取室溫25℃。在MATLAB中編寫程序得到如圖4所示的兩種活塞環(huán)缸內(nèi)壓力變化曲線。

    從圖4中可以看出,缸內(nèi)氣體壓力不斷下降直到初始壓力,傳統(tǒng)活塞環(huán)的壓力維持時間為1 063.31s,復(fù)合式活塞環(huán)的密封壓力維持時間為1 737.62s,復(fù)合式活塞環(huán)是傳統(tǒng)活塞環(huán)的1.63倍。

    4.2 漏氣量模擬結(jié)果

    通過氣缸壓力變化計算出兩種活塞環(huán)的漏氣量,并擬合成曲線,見圖5。漏氣量差值隨著缸壓的增大而呈線性增大,在缸壓為0.5MPa時最大,為0.284g/s,在缸壓為0.04MPa時最小,為0.053g/s。由此可見,復(fù)合式活塞環(huán)的氣密性整體上要優(yōu)于傳統(tǒng)活塞環(huán),而且在高壓條件下,其氣密性比傳統(tǒng)活塞環(huán)更加優(yōu)越。

    圖4 兩種活塞環(huán)缸內(nèi)壓力變化曲線圖

    圖5 活塞環(huán)模擬 漏氣量

    5 動態(tài)壓縮壓力模擬

    5.1 參數(shù)選取

    選用的單缸機模型為單缸四沖程,活塞行程為115mm,氣缸直徑為Φ95mm,額定轉(zhuǎn)速為2 200r/min,額定功率為8.8kW,活塞排量為0.815L,壓縮比為20。利用以上提出的新型復(fù)合式活塞環(huán)的壓力計算模型,模擬計算安裝了新型復(fù)合式活塞環(huán)單缸機轉(zhuǎn)速分別為1 000r/min和2 000r/min時的壓縮壓力,得到了氣缸壓力分布,如圖6、圖7所示。

    圖6 轉(zhuǎn)速為1 000r/min時的氣缸壓力分布

    圖7 轉(zhuǎn)速為2 000r/min時的氣缸壓力分布圖

    5.2 計算結(jié)果

    計算結(jié)果表明安裝了新型復(fù)合式活塞環(huán)的單缸機在轉(zhuǎn)速為1 000r/min和2 000r/min時,壓縮止壓力最高值分別為4.83MPa和6.48MPa。這完全可以達到這種單缸機的使用標(biāo)準(zhǔn),進一步驗證了新型復(fù)合式活塞環(huán)結(jié)構(gòu)的合理性。

    6 結(jié)論

    建立了新型復(fù)合式活塞環(huán)氣密性分析的理論模型,數(shù)值模擬結(jié)果表明,在相同的工況下,新型復(fù)合式活塞環(huán)的氣密性能比傳統(tǒng)活塞環(huán)(三氣環(huán))有顯著提高;通過計算分析發(fā)現(xiàn),越是高壓情況下,新型復(fù)合式活塞環(huán)密封性能越是優(yōu)于傳統(tǒng)活塞環(huán)。

    [1]杜建鼎,趙丹平.發(fā)動機新型復(fù)合式單氣環(huán)的研究[J].內(nèi)燃機與動力裝置,2012(1):1-8.

    [2]張勇,丘雪棠,莫森泉,等.新型組合式活塞環(huán)氣密性能研究[J].內(nèi)燃機學(xué)報,2010(3):81-87.

    [3]童鈞耕,吳孟余,王陽平.高等工程熱力學(xué)[M].北京:高等教育出版社,2006.

    [4]沈遠(yuǎn)勝,劉宗明.壓力容器泄漏孔大小的壓力變化率預(yù)估方法[J].熱能動力工程,2010(11):25-26.

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