形變方式對H62黃銅模壓形變等效應變分布的影響

張植瓊，林雪慧,2

(1. 福州大學 機械工程及自動化學院，福建 福州 350108; 2. 江漢大學 化學與環(huán)境工程學院，湖北 武漢 430056)

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形變方式對H62黃銅模壓形變等效應變分布的影響

張植瓊1，林雪慧1,2

(1. 福州大學 機械工程及自動化學院，福建 福州 350108; 2. 江漢大學 化學與環(huán)境工程學院，湖北 武漢 430056)

摘要：采用三維有限元法(FEM)模擬H62黃銅交叉模壓形變過程和平行模壓形變過程，分析了這兩種不同模壓形變方式對試樣模壓形變后等效應變分布的影響，并與試驗結果進行了比較。結果表明，隨著模壓周期的增加，與平行模壓形變相比，交叉模壓形變方式下試樣等效應變累積值會更高，等效應變分布也會更均勻；其模擬結果中等效應變的分布規(guī)律與試驗材料顯微硬度的分布規(guī)律相對應。

關鍵詞：H62黃銅；模壓形變；有限元；等效應變

0引言

模壓形變技術是Shin[1]等人提出的一種大塑性變形方法，它可以實現(xiàn)將金屬材料晶粒細化到亞微米級甚至納米級，從而獲得物理和力學等各方面性能都很優(yōu)異的超細晶材料[2]。與其他大塑性變形方法相比，由于模壓形變技術具有工藝簡單，生產成本低的特點而逐漸引起人們的關注，目前已應用該技術成功制備了超細晶純鋁和純銅等材料[3-5]。蘇麗鳳[6]等人首次將模壓形變法應用在對H62黃銅的細化研究上，并取得了很好的成果，相繼研究了材料厚度[7]、模齒寬度[8]和模壓道次[9]對模壓形變的影響，并應用有限元法模擬了模壓形變過程[9]，對了解模壓形變的實質和對試驗的指導很有幫助，所以利用有限元法對模壓形變過程進行模擬很有必要。

張瑩[10]等人在平行模壓形變的基礎上提出了交叉模壓形變方法，發(fā)現(xiàn)利用交叉模壓形變方法獲得的試樣比平行模壓形變后的試樣具有更好的組織均勻性和更高的硬度值。為了更好地了解兩者的差異，采用ABAQUS軟件模擬在這兩種模壓形式下的H62黃銅模壓形變過程，分析不同形變方式下試樣等效應變的分布規(guī)律，并與試驗結果進行對比，為研究其他材料的模壓形變過程打下基礎。

1模型建立

1.1模壓形變工藝原理

模壓形變工藝的原理如圖1所示，圖1(a)為模壓形變工藝初始裝配狀態(tài)，其中彎模模具的傾角θ為45°，鋸齒齒寬為t，板狀試樣置于兩彎模中間。1) 進行第1次壓彎過程(圖1(b))，使平臺部分的試樣不發(fā)生變形，在模具傾斜面部分的試樣受到剪切變形，累積等效應變?yōu)?.58。2) 如圖1(c)所示，使用一對平模將試樣壓平，傾斜部分受到反向的剪切變形，積累等效應變?yōu)?.16，而平臺部分試樣的等效應變仍為0。3) 移動試樣一個齒寬t的距離(圖1(d))，再進行第2次壓彎、壓平，使未變形的部分累積等效應變?yōu)?.16，這樣整個試樣累積的等效應變均為1.16，以上所述過程稱為1周期平行模壓形變過程。如果在進行1周期平行模壓形變之后，將試樣沿y軸旋轉90°，再經過1周期的平行模壓形變，則稱之為1周期的交叉模壓形變過程。試樣進行多周期模壓形變處理，可以在試樣上累積大的等效應變。

圖1　模壓形變示意圖

1.2有限元模型的建立

由于交叉模壓變形要繞著y軸旋轉90°，因此，采用ABAQUS軟件中彈塑性三維有限元模型模擬交叉模壓形變過程，而平行模壓形變過程雖然可近似認為沿著z方向的變化是一致的而采用二維有限元模型模擬，但是為了能和交叉模壓形變過程進行很好的比較，也采用三維有限元模擬平行模壓形變過程。兩種模壓形變采用的試樣尺寸為50mm×50mm×2mm,采用C3D8R單元劃分網格，單元尺寸為0.5mm，單元形狀為六面體，初始單元數(shù)為40000個。模型中彎模齒寬t為7mm，傾角θ為45°。模具定義為解析剛體，不需要進行網格劃分和單元選擇。令試樣和模具之間接觸的摩擦系數(shù)為0.1(金屬冷成型過程中摩擦系數(shù)范圍為0.05-0.15)。賦以試樣為黃銅材料，即彈性模量為105GPa，泊松比為0.3，模擬所用的真實應力-應變曲線如圖2所示，該曲線是在Instron Model-1185型萬能機上單向拉伸H62黃銅試驗獲得。真實應變εtrue是由塑性應變εpl和彈性應變εel兩部分構成，在ABAQUS中定義塑性材料參數(shù)時，需要使用塑性應變εpl，其表達式為：

圖2　H62黃銅的真實應力應變曲線

2模擬結果討論

圖3和圖4分別為平行模壓1周期和交叉模壓1周期的等效應變分布云圖。從圖中可以看出，與圖3相比，圖4交叉模壓1周期后，不論是長度方向還是寬度方向，其等效應變的分布均勻性得到了改善。同時，三維模擬交叉模壓形變也存在著端部效應[9]，即試樣周圍的等效應變積累量最小，試樣中心區(qū)域等效應變累積量最大，其余部分則介于兩者之間。這是因為整個交叉模壓形變過程中試樣周圍未受到模具限制，可隨著交叉模壓形變過程的進行而自由伸長，大大降低了模具對其剪切和擠壓作用；試樣中心等效應變累積量最大部分在整個交叉模壓形變過程中除了受到模具的擠壓、剪切作用外，還受到周圍試樣的擠壓及其內部金屬流動的作用，使其等效應變累積量最大，且圖中深色區(qū)域主要對應在模具齒頂拐角附近；隨著與中心的距離的加大，試樣受其內部擠壓及金屬流動作用逐漸變小，端部效應影響加大，使得試樣其余部分的等效應變累積量逐漸變小。

圖3　平行模壓1周期后等效應變分布云圖

圖4　交叉模壓1周期后等效應變分布云圖

為了更清楚地了解交叉模壓和平行模壓這兩種模壓形式對試樣經過多周期模壓形變后等效應變分布的影響，圖5給出了這兩種模壓形式下試樣經等周期模壓形變后沿長度方向等效應變分布曲線。由于同周期內，交叉模壓形變壓彎壓平次數(shù)多于平行模壓形變，通過圖5(a)、圖5(b)可以看出，經過1周期交叉模壓形變處理后的試樣上累積的等效應變明顯多于平行模壓形變處理的試樣，尤其是試樣中心，從這2個圖還可以看出，兩種模壓形式下等效應變分布均勻性差不多，交叉模壓的等效應變分布均勻性略好于平行模壓。隨著周期的增加即模壓形變3周期后(如圖5(c)、圖5(d)所示)，兩種模壓形式下等效應變累積值的差距會變?。粚τ诰鶆蛐?，平行模壓試樣表面等效應變累積量穩(wěn)定性很差，且各等效應變峰值間相差比較大，使得等效應變分布不均，嚴重影響材料的物理及力學性能，而經交叉模壓形變處理后的試樣，等效應變峰值間差距明顯縮短，各點間等效應變值平穩(wěn)過渡，不會存在過大的波動，使等效應變在整個試樣上能夠相對均勻分布。綜上所述，隨著周期的增加，交叉模壓形變方式要比平行模壓形變方式更能有效的改善等效應變在試樣上的分布均勻性。

圖5　不同形變方式下模壓等周期后試樣等效應變分布曲線

交叉模壓1周期相當于平行模壓2周期，其積累的等效應變很顯然會高于平行模壓1周期，為了得到在相同壓彎壓平次數(shù)后，兩種模壓形式對等效應變的影響，圖6給出了4次壓彎壓平即交叉模壓1周期和平行模壓2周期后試樣沿長度方向等效應變分布曲線圖。通過幾條曲線可以看出無論試樣表面還是中心，交叉模壓形變1周期后的等效應變累積量仍略高于平行模壓形變2周期后的試樣。平行模壓形變2周期后，在試樣表面部分區(qū)域的等效應變累積量值明顯高于其他部分，嚴重影響了整個試樣上等效應變分布的均勻性；在試樣中間雖然不會出現(xiàn)等效應變值急劇升高的現(xiàn)象，但各點間的等效應變累積量還存在明顯的差距。分析交叉模壓形變1周期后的等效應變分布曲線，試樣表面和中心上各點間等效應變值不會像平行模壓處理的試樣發(fā)生特別明顯波動，說明經過1周期交叉模壓形變處理后的試樣，與平行模壓2周期相比，不但在等效應變累積量上有所提升，等效應變分布均勻性也會得到明顯改善。

圖6　相同壓彎壓平次數(shù)后試樣沿長度方向等效應變分布曲線

通過以上分析可知，不管是在相同壓彎壓平次數(shù)下還是相同周期下，與平行模壓相比，采用交叉模壓形變，能獲得更高的等效應變累積值和更好的均勻性，這與張瑩等人的試驗結果(隨著周期的增加，交叉模壓形變方式所獲得的試樣比平行模壓形變方式所獲得的的試樣有更好的均勻性和更高的硬度值)是相對應的。

3結語

1) 交叉模壓1周期相當于平行模壓2周期，即使在相同壓彎壓平條件下，交叉模壓1周期試樣累積的等效應變值仍略高于平行模壓2周期試樣，且等效應變分布均勻性也比平行模壓方式下的試樣要好。

2) 在相同周期條件下，交叉模壓形變試樣所獲得的等效應變肯定會高于平行模壓形變的試樣，但是隨著周期的增加，差距會縮小，除此之外，交叉模壓形變試樣等效應變分布均勻性比平行模壓形變試樣要好的多。

3) 模壓形變有限元模擬結果中等效應變的分布規(guī)律與實際試驗中顯微硬度的分布規(guī)律是一致的。

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[10] 張螢，彭開萍，林雪慧. 形變方式對模壓形變H62黃銅組織的影響[J]. 材料熱處理學報，2009，30(4)：114-119.

Effect of Groove Pressing Mode on Distribution of Equivalent

Strain During Groove Pressing Process of H62 Brass

ZHANG Zhi-qiong1, LIN Xue-hui1,2

(1. School of Mechanical Engineering and Automation,Fuzhou University, Fuzhou 350108, China;

2. School of Chemical and Environmental Engineering, Jianghan University, Wuhan 430056, China)

Abstract:A three-dimensional finite element method is used to simulate the deformation process of H62 brass during cross groove pressing and parallel groove pressing. The influence of these two different groove pressing modes on equivalent strain distribution of the specimen after groove pressing is analyzed. and compared with the experimental results. The results shows that compared with the result of parallel groove pressing mode, the equivalent strain of the specimen after cross groove pressing is higher on cumulative value and more uniform on distribution with the increase of the grooving pressing cycles. The distribution of simulated equivalent strain is corresponded to the distribution of material micro hardness.

Keywords:H62 brass; groove pressing; finite element method; equivalent strain

收稿日期：2014-12-02

中圖分類號：TP391.4

文獻標志碼：B

文章編號：1671-5276(2015)03-0127-04

作者簡介：張植瓊(1990-)，女，湖北荊州人，碩士研究生，主要研究方向為新材料力學行為。