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    石灰旋窯煤磨系統(tǒng)烘干熱源選擇及合理配置的探討

    2015-12-21 04:57:32湯升亮中國中材國際工程股份有限公司江蘇南京211100
    化工管理 2015年14期
    關(guān)鍵詞:窯頭熱風(fēng)爐預(yù)熱器

    湯升亮(中國中材國際工程股份有限公司,江蘇 南京 211100)

    陳翼(中國中材國際工程股份有限公司,江蘇 南京 211100)

    劉志國(中國中材國際工程股份有限公司,江蘇 南京 211100)

    我國煤炭資源豐富,無論是水泥還是冶金石灰行業(yè),目前大多采用煤為燃料[1-2]。由于形成原因不同,煤的品質(zhì)差別很大,為了高效利用及燃煤設(shè)備的需要,煤通常被加工成一定細(xì)度的煤粉。目前常用的磨煤機(jī)有鋼球磨和輥式磨機(jī)(立磨)。鋼球磨對(duì)煤的適用性強(qiáng),設(shè)備投資小,但系統(tǒng)占地大,噪音高,單位產(chǎn)品電耗高。立磨體積小,單位產(chǎn)品電耗低,設(shè)備投資相對(duì)較高。但不管球磨還是立磨,入磨原煤通常帶有一定的水份,當(dāng)水份含量超過一定值時(shí),均需以熱風(fēng)作為磨機(jī)的烘干介質(zhì)。熱風(fēng)一般有兩種來源:一是熱風(fēng)爐燃燒產(chǎn)生的熱風(fēng),二是利用生產(chǎn)系統(tǒng)的熱煙氣(余熱利用)。在選用烘干熱源時(shí),應(yīng)綜合考慮煤磨系統(tǒng)的安全性及經(jīng)濟(jì)性。本文以某工程燃煤石灰窯系統(tǒng)煤磨車間的設(shè)計(jì)為例探討了其烘干熱源的優(yōu)化配置。

    1 設(shè)計(jì)基準(zhǔn)

    1.1 燒成系統(tǒng)配置情況

    生產(chǎn)線燒成系統(tǒng)主要包括?4×60m回轉(zhuǎn)窯、RS10.4×3.6m豎式預(yù)熱器、4×4×7m豎式冷卻器及燃煤燃燒器。煤粉制備采用風(fēng)掃球磨機(jī)。

    1.2 原燃料條件

    原燃料條件如下表1-表3所示。

    表1 石灰石

    表2 煤的工業(yè)分析

    表3 煤的元素分析

    表4 窯尾煙氣組成

    (1)石灰石

    (2)燃料

    1.3 熱耗、料耗

    熱耗取1250kcal/(kg·石灰),則煤的用量為:1250/(23000/4.182)×(600×1000/24)/1000=5.68t/h

    石灰石料耗取1.75kg/(kg·石灰)

    2 窯尾煙氣組成分析

    窯尾空氣過剩系數(shù)取α=1.25,則窯尾煙氣量及其組成經(jīng)計(jì)算[3]如下所示:

    理論煙氣量:VY=2.24Nm3/(kg·lime)

    當(dāng)石灰產(chǎn)量為600t/d時(shí),煙氣量為:600×1000/24×2.24=56000Nm3/h

    燒成系統(tǒng)考慮漏風(fēng)20%,則窯尾預(yù)熱器出口煙氣量為67200 Nm3/h,預(yù)熱器出口溫度250℃,其煙氣組成如表4所示。

    窯頭一次風(fēng)比例按理論空氣需要量的15%計(jì),二次風(fēng)取85%。則:

    窯頭罩風(fēng)量:VYT=7.478×0.227×600×1000/24×85%=36072 Nm3/h

    窯尾尾排風(fēng)機(jī)出口風(fēng)量:為了控制袋收塵進(jìn)口溫度小于200℃,袋收塵入口摻入冷風(fēng)的量為20446Nm3/h??紤]漏風(fēng)5%,則風(fēng)機(jī)出口風(fēng)量為92000Nm3/h,溫度為150℃。

    3 煤粉制備系統(tǒng)

    根據(jù)燒成系統(tǒng)煤耗5.68t/h,煤粉制備采用?2.6×7.5風(fēng)掃球磨機(jī),能力10t/h,煤粉細(xì)度控制80μm篩余3%,功率400kW。兩班制生產(chǎn)。煤粉制備系統(tǒng)包括:堆棚、原煤上料設(shè)備、煤磨設(shè)備、收粉設(shè)備、煤粉儲(chǔ)存于輸送設(shè)備、N2保護(hù)系統(tǒng)等。原煤破碎成塊度小于25mm后經(jīng)斗提送入原煤倉,通過原煤倉下部的給料機(jī)計(jì)量后加入到磨機(jī)中,在粉磨的同時(shí)通入熱風(fēng)進(jìn)行干燥。從磨機(jī)出來的含煤氣體,經(jīng)選粉機(jī)風(fēng)選后,合格煤粉隨氣流進(jìn)袋收塵收集后入倉儲(chǔ)存?zhèn)溆茫址刍啬ピ俅窝心?。袋收塵出口尾氣由排風(fēng)機(jī)排入大氣。磨內(nèi)風(fēng)速控制2m/s,控制入磨熱風(fēng)溫度<250℃,出磨氣體溫度控制80℃,選粉機(jī)循環(huán)負(fù)荷率200%,出磨煤粉水含量<1%,選粉機(jī)喂料濃度小于1.5kg/m3。

    4 磨機(jī)引熱風(fēng)技術(shù)方案

    4.1 熱風(fēng)爐供熱風(fēng)

    熱風(fēng)爐取空氣過剩系數(shù)1.25,熱風(fēng)爐出口溫度1000℃,控制入磨熱風(fēng)溫度180℃,則摻入冷風(fēng)后,經(jīng)計(jì)算其氣體組成下表5所示。

    由表5可知,摻冷后進(jìn)磨熱風(fēng)O2含量偏高。在影響系統(tǒng)安全的因素中,一個(gè)很重要的因素是輸送煤粉的氣體中氧的成分比例。為提高系統(tǒng)安全性,在設(shè)計(jì)時(shí),可考慮摻入部分循環(huán)風(fēng)。經(jīng)計(jì)算,當(dāng)磨機(jī)產(chǎn)量10t/h,入磨原煤水份10%時(shí),熱風(fēng)爐所供熱風(fēng)攜帶的熱量為950Mcal/h,風(fēng)量為2594Nm3/h,冷風(fēng)摻入量為15839Nm3/h。熱風(fēng)攜帶熱量折算為煤的耗量為175kg/h,考慮熱風(fēng)爐的熱效率92%,則煤的耗量為190kg/h。

    4.2 窯頭引風(fēng)

    熱風(fēng)從窯頭罩引出時(shí),溫度約為500-650℃,含塵濃度5-20g/Nm3,可經(jīng)沉降室或旋風(fēng)除塵器除塵后入磨或直接入磨。其氣體組成接近大氣,O2約為21%。根據(jù)磨機(jī)產(chǎn)量及對(duì)入磨氣體要求,引熱風(fēng)量及所需摻入冷風(fēng)的量如下表6所示。

    實(shí)際上,從系統(tǒng)的角度講,窯頭熱風(fēng)帶出的熱量均需由窯頭燃煤補(bǔ)充。燃煤補(bǔ)充的量應(yīng)為175kg/h。

    4.3 窯尾引風(fēng)

    預(yù)熱器出口煙氣溫度約為250-300℃,含塵濃度大約20g/Nm3,經(jīng)袋收塵及高溫風(fēng)機(jī)(考慮漏風(fēng)及摻冷)后降為150℃左右。若直接從預(yù)熱器出口引風(fēng)至煤磨,則需克服尾排風(fēng)機(jī)壓頭。若從尾排風(fēng)機(jī)出口引風(fēng),因風(fēng)溫偏低,當(dāng)煤水份高時(shí)(>10%),無法滿足烘干要求,需額外補(bǔ)充熱量。若煤粉制備車間設(shè)在遠(yuǎn)離窯尾處,則由于管道輸送距離遠(yuǎn),窯氣溫度會(huì)有所降低,很可能造成熱量不夠,因此,采用窯尾煙氣作為烘干熱源時(shí),煤粉制備車間最好靠近窯尾,并對(duì)管道進(jìn)行保溫處理。根據(jù)尾氣組成及其焓值,經(jīng)計(jì)算,磨機(jī)所需尾排熱風(fēng)的量及組成如下表7所示。

    表5 熱風(fēng)爐出口煙氣組成

    表6 熱風(fēng)及所需摻入冷風(fēng)的量

    表7 熱風(fēng)及冷風(fēng)需用量及熱風(fēng)占總熱風(fēng)排氣量的比例

    表8 窯頭和窯尾同時(shí)引風(fēng)時(shí)其引風(fēng)量

    4.4 窯頭和窯尾同時(shí)引風(fēng)

    由上述計(jì)算分析可知,若從尾排風(fēng)機(jī)出口引風(fēng),風(fēng)溫低時(shí)無法滿足煤磨對(duì)烘干熱源的要求,需補(bǔ)充熱量。采用由窯頭拉風(fēng)補(bǔ)充,則其風(fēng)量及組成如下表8所示。

    綜合分析比較可知,采用窯頭和窯尾同時(shí)引風(fēng)方案時(shí)可節(jié)約烘干用煤將近95%,且出于煤磨系統(tǒng)操作安全性考慮(O2的體積含量低),該方案是比較理想的方案。但若煤粉制備車間設(shè)在窯頭附近時(shí),出預(yù)熱器的煙氣在通過管道輸送的過程中會(huì)有一定的溫降,則從窯頭抽風(fēng)比例會(huì)有一定的上升,且拉風(fēng)分配不合理時(shí),會(huì)引起生產(chǎn)系統(tǒng)波動(dòng)。

    5 結(jié)語

    通過對(duì)煤磨系統(tǒng)不同烘干熱源方案的比較及熱平衡計(jì)算,探討了其技術(shù)可行性及經(jīng)濟(jì)性:熱風(fēng)爐方案雖然會(huì)增加一定的建設(shè)投資費(fèi)用及運(yùn)行費(fèi)用,但因其獨(dú)立,不會(huì)對(duì)燒成系統(tǒng)的運(yùn)行產(chǎn)生影響;從預(yù)熱器出口引風(fēng)則需克服尾排風(fēng)機(jī)的壓頭增設(shè)引風(fēng)機(jī);從尾排風(fēng)機(jī)出口引風(fēng)配以窯頭拉風(fēng)補(bǔ)充熱量可充分利用煙氣余熱,減少系統(tǒng)熱耗,且系統(tǒng)安全性較高,應(yīng)優(yōu)先選擇。當(dāng)然,在系統(tǒng)設(shè)計(jì)時(shí),應(yīng)根據(jù)項(xiàng)目原煤情況、現(xiàn)場(chǎng)氣候條件、現(xiàn)場(chǎng)布置要求及操作習(xí)慣做相應(yīng)的方案選擇。

    [1]初建民,高士林.冶金石灰生產(chǎn)技術(shù)手冊(cè)[M].北京:冶金工業(yè)出版社,2009.

    [2]熊謨遠(yuǎn).電石生產(chǎn)及其深加工產(chǎn)品[M].北京:化學(xué)工業(yè)出版社,2009.

    [3]林宗虎,徐通模.實(shí)用鍋爐手冊(cè)[M].北京:化學(xué)工業(yè)出版社,2009.

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