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    大型地下水封洞庫(kù)主洞室穩(wěn)定性研究

    2015-12-17 08:23:15李云鵬
    西部探礦工程 2015年1期
    關(guān)鍵詞:直墻斜墻拱形

    李云鵬

    (惠州國(guó)儲(chǔ)石油基地有限責(zé)任公司,廣東惠州516080)

    大型地下水封洞庫(kù)主洞室穩(wěn)定性研究

    李云鵬*

    (惠州國(guó)儲(chǔ)石油基地有限責(zé)任公司,廣東惠州516080)

    地下洞室的穩(wěn)定性問題是地下洞室設(shè)計(jì)、施工所需面對(duì)的一個(gè)核心問題,通過對(duì)洞室圍巖穩(wěn)定性進(jìn)行分析,可以了解洞室開挖后圍巖的應(yīng)力重分布狀態(tài)、變形情況,分析出洞室圍巖是否發(fā)生塑性變形及塑性區(qū)范圍,為洞室的尺寸、軸線方向、洞室間距等設(shè)計(jì)及洞室開挖方法及順序提供參考。采用數(shù)值計(jì)算方法對(duì)大型水封石油洞庫(kù)的一個(gè)主洞室進(jìn)行分析,模擬實(shí)際的開挖工序,分析了不同等級(jí)巖體內(nèi)不同截面形狀、不同截面尺寸地下洞室圍巖的應(yīng)力、變形分布情況及其穩(wěn)定性。

    水封洞庫(kù);圍巖;尺寸;形狀;巖體等級(jí)

    1 概述

    國(guó)際上的石油儲(chǔ)備庫(kù)分為地上油庫(kù)和地下油庫(kù)2種,而作為大規(guī)模的儲(chǔ)備庫(kù)多以地下油庫(kù)為主。地下油庫(kù)分為2種,一種是水封巖石洞庫(kù),另一種是鹽巖洞庫(kù)。水封巖石洞庫(kù)的儲(chǔ)油原理是在穩(wěn)定的地下水位線以下一定的深度,通過人工在地下巖石中開挖出一定容積的洞室,利用穩(wěn)定地下水的水封作用密封儲(chǔ)存在洞室內(nèi)的石油。鹽巖庫(kù)則是利用埋藏在一定深度的鹽巖,其孔隙率和滲透率幾乎等于零,具有很好的氣密性和液密性,在鹽巖中沖刷出來的洞穴中儲(chǔ)存石油。這兩種形式的地下庫(kù)在國(guó)外已建造了很多,如北歐多花崗巖體,多采用水封巖石洞庫(kù),美國(guó)、加拿大等有厚鹽巖層的國(guó)家多建鹽巖洞庫(kù)。

    地下水封巖石洞庫(kù)最先出現(xiàn)在瑞典、挪威等北歐國(guó)家,現(xiàn)在僅在斯堪的納維亞地區(qū)就建有200多座地下水封巖石原油庫(kù),總庫(kù)容達(dá)1830×104m3。日本建有3座地下水封巖石原油庫(kù),總庫(kù)容500×104m3。美國(guó)建有5個(gè)地下鹽巖洞庫(kù),總庫(kù)容達(dá)到1×108m3以上[1]。我國(guó)于20世紀(jì)70年代在山東黃島成功建設(shè)了一座15×104m3的地下水封油庫(kù),至今運(yùn)營(yíng)狀況良好,可以作為地下水封油庫(kù)選址的范例。但是,要應(yīng)對(duì)當(dāng)前地下水封油庫(kù)動(dòng)輒數(shù)百萬方大庫(kù)容、大跨度、高邊墻的工程特點(diǎn),從理論上系統(tǒng)地研究大型地下水封洞庫(kù)主洞室群穩(wěn)定性已成為我們刻不容緩的任務(wù)[2-3]。

    本文采用FLAC3D數(shù)值分析軟件對(duì)大型水封石油洞庫(kù)的一個(gè)主洞室進(jìn)行分析,模擬實(shí)際的開挖工序,分析不同等級(jí)巖體內(nèi)不同形狀和不同尺寸洞室圍巖的應(yīng)力、變形情況與穩(wěn)定性。

    2 計(jì)算方法與原理

    FLAC3D軟件是大型顯式有限差分?jǐn)?shù)值計(jì)算軟件,F(xiàn)LAC是Fast Lagrangian Analysis of Continua縮寫,可翻譯為連續(xù)介質(zhì)快速拉格朗日分析,是由美國(guó)名尼蘇達(dá)ITASCA咨詢集團(tuán)于1986年研制推出。它應(yīng)用了結(jié)點(diǎn)位移連續(xù)的條件,可以對(duì)連續(xù)介質(zhì)進(jìn)行大變形分析,同時(shí)FLAC3D又可以對(duì)地下水產(chǎn)生的滲流場(chǎng)進(jìn)行模擬計(jì)算,可以實(shí)現(xiàn)水巖(土)相互作用的耦合分析。

    FLAC3D軟件采用拉格朗日方法運(yùn)算,按時(shí)步采用動(dòng)力松弛的方法來求解,不需要形成剛度矩陣,不用求解大型聯(lián)立方程組,占用內(nèi)存較少,便于用微機(jī)求解大型工程問題。

    運(yùn)用FLAC3D軟件進(jìn)行一個(gè)工程的模擬分析計(jì)算,須確定問題的3個(gè)基本元素,即:網(wǎng)格模型、材料本構(gòu)關(guān)系及參數(shù)、模型的邊界和初始條件。網(wǎng)格模型確定問題的幾何形狀;本構(gòu)關(guān)系和材料參數(shù)要求模型再現(xiàn)“干擾”(比如,由于開挖的變形響應(yīng))的響應(yīng)類型;邊界和初始條件一般定義原位狀態(tài)。在FLAC中,在這些條件確定后,首先為模型進(jìn)行初始平衡狀態(tài)的計(jì)算,然后進(jìn)行改變(例如,開挖或改變邊界條件),接著進(jìn)行計(jì)算模型的結(jié)果響應(yīng)。FLAC軟件應(yīng)用精確時(shí)步方法解決代數(shù)方程,在一系列計(jì)算布置后,獲得計(jì)算答案。在FLAC中,解決問題的時(shí)步數(shù)目可以由代碼自動(dòng)控制或用戶人工控制,在分析洞室穩(wěn)定性的時(shí)候,一般均把洞室圍巖看作均質(zhì)各向同性介質(zhì),通過弱化巖體參數(shù)的方法來表現(xiàn)節(jié)理裂隙的影響。

    3 數(shù)值計(jì)算

    3.1 計(jì)算模型

    洞室截面形狀采用直墻圓拱形和斜墻圓拱形兩種,如圖1所示,每種斷面形狀都計(jì)算了3種不同的截面尺寸,如表1所示。

    圖1 洞室截面形狀

    表1 洞室斷面尺寸

    模型尺寸為100mm×200mm×190m,x軸垂直洞室軸線方向,y軸平行軸線方向,z軸為豎直方向,模型以y=0和x=0為對(duì)稱面,模型并未模擬至地表高程,地表至模型頂面的巖體按其自重施加于模型頂面邊界。在x方向上,模型邊界離洞室外壁的距離為90m。在y方向上,模型總長(zhǎng)為200m,其中洞室長(zhǎng)度為100m。

    3.2 邊界條件

    數(shù)值分析的邊界條件通常有位移邊界條件和應(yīng)力邊界條件,位移邊界條件中最常用的就是固定邊界條件。對(duì)于靜力問題,可以將無窮遠(yuǎn)處邊界和對(duì)稱面定為固定邊界條件,本次數(shù)值分析,將模型的底面和對(duì)稱面(y=0、x=0)設(shè)為固定邊界,分別限制邊界上節(jié)點(diǎn)在z方向和y、x方向上的移動(dòng)。在垂直于x方向的外邊界上(x=100)和垂直于y方向的外邊界(y=200)上施加應(yīng)力邊界條件。根據(jù)某實(shí)際工程的地應(yīng)力模擬結(jié)果[4],工程區(qū)域內(nèi)的水平最大主應(yīng)力約為10.0MPa,近垂至于洞室軸線方向(y方向);水平最小主應(yīng)力約為6.5MPa,近平行于洞室軸線方向(y方向),因此在模型的x=100邊界上施加10.0MPa的壓應(yīng)力,在y=200邊界上施加6.5MPa的壓應(yīng)力。將模型的頂面設(shè)為自由邊界面,同時(shí)施加因上覆巖體自重而產(chǎn)生的壓應(yīng)力,在本次研究中,設(shè)洞室拱頂埋深為150m,而模型上頂面距洞室拱頂?shù)木嚯x為80m,故還需在模型頂面施加70m的巖體自重(為1.89MPa)作為邊界應(yīng)力。在計(jì)算時(shí)亦考慮了巖體自重的作用。

    需要指出的是,實(shí)際工程洞室軸線很少能夠正好與最大原巖主應(yīng)力垂直,而是考慮到洞室圍巖的穩(wěn)定性。往往在設(shè)計(jì)時(shí),盡量使得洞室軸線與最大原巖主應(yīng)力小角度相交,按照本文上述方法施加邊界應(yīng)力實(shí)際上是在最不利條件下分析洞室圍巖穩(wěn)定性,增加了分析結(jié)果的安全性,同時(shí)不必在模型邊界上施加剪應(yīng)力,使得模型結(jié)構(gòu)和邊界條件在兩個(gè)對(duì)稱面(y=0、x= 0)上嚴(yán)格對(duì)稱,大大減少模型單元數(shù),增加了計(jì)算效率。

    3.3 材料本構(gòu)及參數(shù)

    本次研究有限差分法屬于連續(xù)介質(zhì)數(shù)值分析方法,計(jì)算過程中將洞室圍巖視為均勻各向同性彈塑性介質(zhì),材料破壞規(guī)律服從莫爾—庫(kù)侖準(zhǔn)則。由于本次研究并非針對(duì)某個(gè)特定的地下水封洞室工程,因此本次研究采用工程巖體分級(jí)標(biāo)準(zhǔn)(GB 50218-94)推薦的巖體參數(shù)下限值來進(jìn)行計(jì)算[5],數(shù)值分析考慮了Ⅰ級(jí)和Ⅱ級(jí)2種不同巖體類型,其具體物理力學(xué)參數(shù)列于表2。

    表2 巖體參數(shù)

    4 結(jié)果分析

    4.1 Ⅰ級(jí)巖體

    本次數(shù)值分析對(duì)洞室進(jìn)行三步開挖,第一步開挖拱頂部分,第二步開挖中部直墻部分,第三步開挖下部直墻部分。將1#、2#、3#模型的各圍巖特征點(diǎn)的應(yīng)力值和位移值列于表3,表中應(yīng)力值為負(fù)數(shù)表示拉應(yīng)力。綜合對(duì)比分析3種不同尺寸直墻圓拱形洞室圍巖特征點(diǎn)的位移、應(yīng)力可知,3種洞室圍巖的位移和應(yīng)力分布形式基本相同,其量值亦相差不大,總體上有如下規(guī)律:隨洞室截面尺寸減小,洞室圍巖各特種部位的位移均相應(yīng)減?。桓魈卣鞑课粁方向壓應(yīng)力集中程度隨洞室截面尺寸減小而略微有所加劇,而y、z方向的壓應(yīng)力集中程度則略微有所減緩;邊側(cè)直墻巖壁處產(chǎn)生的拉應(yīng)力隨洞室截面尺寸減小有所降低,而且拉應(yīng)力區(qū)域面積逐漸減??;隨洞室截面尺寸減小,洞室圍巖塑性區(qū)發(fā)展深度有所減小。

    表3 Ⅰ級(jí)巖體不同尺寸直墻圓拱形洞室開挖后圍巖特征點(diǎn)應(yīng)力與位移

    為了解洞室截面形狀對(duì)圍巖穩(wěn)定性的影響,故而分析斜墻圓拱形洞室圍巖穩(wěn)定性,與直墻圓拱形洞室一樣,斜墻圓拱形洞室也是分為三步開挖,為了對(duì)比分析不同洞室形狀對(duì)圍巖穩(wěn)定性的影響,在此直接列出各尺寸斜墻圓拱形洞室開挖完成后圍巖的應(yīng)力、變形及破壞情況,并將其與相應(yīng)尺寸直墻圓拱形洞室圍巖進(jìn)行對(duì)比分析。

    將4#、5#、6#模型的各圍巖特征點(diǎn)的應(yīng)力值和位移值列于表4,表4中應(yīng)力值為負(fù)數(shù)表示拉應(yīng)力。綜合對(duì)比分析3種不同尺寸斜墻圓拱形洞室圍巖特征點(diǎn)的位移、應(yīng)力可知,斜墻圓拱形洞室圍巖的應(yīng)力和變形情況隨洞室尺寸的變化規(guī)律與直墻圓拱形洞室圍巖基本相同。

    表4 Ⅰ級(jí)巖體不同尺寸斜墻圓拱形洞室開挖后圍巖特征點(diǎn)應(yīng)力與位移

    對(duì)比分析表3和表4中相同洞室尺寸,不同形狀洞室圍巖特征點(diǎn)的位移、應(yīng)力可知:斜墻圓拱形洞室圍巖的應(yīng)力分布與直墻圓拱形洞室圍巖相比,分布規(guī)律基本相同,量值亦相差不大;斜墻圓拱形洞室拱頂處圍巖x方向的壓應(yīng)力值略比直墻圓拱形洞室圍巖大,這主要是因?yàn)樾眽A拱形洞室的圓拱直徑略小于直墻圓拱形洞室,同理在圓拱巖壁附近z方向的壓應(yīng)力值也略比直墻圓拱形洞室圍巖的大,斜墻圓拱形洞室邊墻處x、z方向的拉應(yīng)力均較直墻圓拱形洞室圍巖要略小,兩種形狀洞室圍巖y方向的應(yīng)力基本一樣;斜墻圓拱形洞室圍巖最大位移亦出現(xiàn)在邊墻處,其最大位移值略大于直墻圓拱形洞室圍巖,此外,底板的隆起量略大于直墻圓拱形洞室圍巖,而兩端邊墻的位移值則略小于直墻圓拱形洞室圍巖。

    4.2 Ⅱ級(jí)巖體

    將Ⅱ級(jí)巖體1#、2#、3#模型的各圍巖特征點(diǎn)的應(yīng)力值和位移值列于表5,表5中應(yīng)力值為負(fù)數(shù)表示拉應(yīng)力。綜合對(duì)比分析Ⅱ級(jí)巖體中3種不同尺寸直墻圓拱形洞室圍巖特征點(diǎn)的位移、應(yīng)力可知,3種洞室圍巖的位移和應(yīng)力分布形式基本相同,其量值亦相差不大,總體上有如下規(guī)律:隨洞室截面尺寸減小,洞室圍巖各特種部位的位移均相應(yīng)減??;洞室圍巖各方向最大壓應(yīng)力隨洞室截面尺寸減小而略微有所減小,x、z方向的拉應(yīng)力則有所增大,而y方向上的拉應(yīng)力有所減??;隨洞室截面尺寸減小,洞室圍巖塑性區(qū)域及發(fā)展深度有所減小。

    表5 Ⅱ級(jí)巖體不同尺寸直墻圓拱形洞室開挖后圍巖特征點(diǎn)應(yīng)力與位移

    綜合對(duì)比分析Ⅰ、Ⅱ級(jí)巖體直墻圓拱形洞室圍巖的應(yīng)力、位移和破壞情況(表3和表5)可知不同質(zhì)量等級(jí)巖體中相同尺寸直墻圓拱形洞室圍巖應(yīng)力和變形的變化規(guī)律:隨巖體質(zhì)量等級(jí)的降低,洞室圍巖各方向上的壓應(yīng)力明顯減小,尤其是x方向上的壓應(yīng)力,而拉應(yīng)力變化不大;隨巖體質(zhì)量等級(jí)的降低,洞室圍巖各特征部位的位移明顯增大,Ⅱ級(jí)巖體洞室圍巖最大位移值比Ⅰ級(jí)巖體洞室圍巖最大位移值增大約70%;隨巖體質(zhì)量等級(jí)的降低,洞室圍巖發(fā)生破壞的范圍及其發(fā)展深度均顯著加大。

    將Ⅱ級(jí)巖體中4#、5#、6#模型各圍巖特征點(diǎn)的應(yīng)力值和位移值列于表6,表中應(yīng)力值為負(fù)數(shù)表示拉應(yīng)力。綜合對(duì)比分析Ⅱ級(jí)巖體中3種不同尺寸斜墻圓拱形洞室圍巖特征點(diǎn)的位移、應(yīng)力可知,斜墻圓拱形洞室圍巖的應(yīng)力和變形隨洞室尺寸的變化規(guī)律與直墻圓拱形洞室圍巖基本相同。

    對(duì)比分析表5和表6中Ⅱ級(jí)巖體相同洞室尺寸,不同形狀洞室圍巖特征點(diǎn)的位移、應(yīng)力可知:斜墻圓拱形洞室圍巖的應(yīng)力分布與直墻圓拱形洞室圍巖相比,分布規(guī)律基本相同,量值亦相差不大;斜墻圓拱形洞室拱頂處圍巖x方向的壓應(yīng)力值略比直墻圓拱形洞室圍巖大,這主要是因?yàn)樾眽A拱形洞室的圓拱直徑略小于直墻圓拱形洞室,同理在圓拱巖壁附近z方向的壓應(yīng)力值也略比直墻圓拱形洞室圍巖大,斜墻圓拱形洞室邊墻處x、z方向的拉應(yīng)力均較直墻圓拱形洞室圍巖要略小,兩種形狀洞室圍巖y方向的應(yīng)力基本一樣;斜墻圓拱形洞室圍巖最大位移亦出現(xiàn)在邊墻處,其最大位移值略大于直墻圓拱形洞室圍巖,此外,底板的隆起量略大于直墻圓拱形洞室圍巖,而兩端邊墻的位移值則與直墻圓拱形洞室圍巖基本一致。

    綜合對(duì)比分析Ⅰ、Ⅱ級(jí)巖體斜墻圓拱形洞室圍巖的應(yīng)力、位移和破壞情況(表4和表6)可知不同質(zhì)量等級(jí)巖體中相同尺寸斜墻圓拱形洞室圍巖應(yīng)力和變形的變化規(guī)律:隨巖體質(zhì)量等級(jí)的降低,洞室圍巖各方向上的壓應(yīng)力明顯減小,尤其是x方向上的壓應(yīng)力,而拉應(yīng)力變化不大;隨巖體質(zhì)量等級(jí)的降低,洞室圍巖各特征部位的位移明顯增大,Ⅱ級(jí)巖體洞室圍巖最大位移值比Ⅰ級(jí)巖體洞室圍巖最大位移值增大約70%;隨巖體質(zhì)量等級(jí)的降低,洞室圍巖發(fā)生破壞的范圍及其發(fā)展深度均顯著加大。

    表6 Ⅱ級(jí)巖體不同尺寸斜墻圓拱形洞室開挖后圍巖特征點(diǎn)應(yīng)力與位移

    5 結(jié)論

    地下洞室的穩(wěn)定性問題是地下洞室設(shè)計(jì)、施工所需面對(duì)的一個(gè)核心問題,通過對(duì)洞室圍巖穩(wěn)定性進(jìn)行分析,可以了解洞室開挖后圍巖的應(yīng)力重分布狀態(tài)、變形情況,分析出洞室圍巖是否發(fā)生塑性變形及塑性區(qū)范圍,本文采用有限差分法分析了不同等級(jí)巖體、不同形狀、不同尺寸洞室圍巖的穩(wěn)定性,發(fā)現(xiàn):

    (1)隨洞室截面尺寸減小,洞室圍巖各特種部位的位移均相應(yīng)減??;各特征部位x方向壓應(yīng)力集中程度隨洞室截面尺寸減小而略微有所加劇,而y、z方向的壓應(yīng)力集中程度則略微有所減緩;邊側(cè)直墻巖壁處產(chǎn)生的拉應(yīng)力隨洞室截面尺寸減小有所降低,而且拉應(yīng)力區(qū)域面積逐漸減小;隨洞室截面尺寸減小,洞室圍巖塑性區(qū)發(fā)展深度有所減小。

    (2)斜墻圓拱形洞室圍巖的應(yīng)力分布與直墻圓拱形洞室圍巖相比,分布規(guī)律基本相同,量值亦相差不大;斜墻圓拱形洞室拱頂處圍巖x、z方向的壓應(yīng)力值略比直墻圓拱形洞室圍巖大,而邊墻處x、z方向的拉應(yīng)力均較直墻圓拱形洞室圍巖要略小,兩種形狀洞室圍巖y方向的應(yīng)力基本一樣;斜墻圓拱形洞室圍巖最大位移亦出現(xiàn)在邊墻處,其最大位移值略大于直墻圓拱形洞室圍巖,此外,底板的隆起量略大于直墻圓拱形洞室圍巖,而兩端邊墻的位移值則略小于直墻圓拱形洞室圍巖。

    (3)隨巖體質(zhì)量等級(jí)的降低,洞室圍巖各方向上的壓應(yīng)力明顯減小,尤其是x方向上的壓應(yīng)力,而拉應(yīng)力變化不大;隨巖體質(zhì)量等級(jí)的降低,洞室圍巖各特征部位的位移明顯增大,Ⅱ級(jí)巖體洞室圍巖最大位移值比Ⅰ級(jí)巖體洞室圍巖最大位移值增大約70%;隨巖體質(zhì)量等級(jí)的降低,洞室圍巖發(fā)生破壞的范圍及其發(fā)展深度均顯著加大。

    [1]陳祥.黃島地下水封石油洞庫(kù)巖體質(zhì)量評(píng)價(jià)及圍巖穩(wěn)定性分析[D].北京:中國(guó)地質(zhì)大學(xué)(北京),2007.

    [2]朱以文,黃克戩,李偉.地應(yīng)力對(duì)地下洞室開挖的塑性區(qū)影響研究[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2004,23(8):1344-1348.

    [3]祁文剛.二灘水電站泄洪洞典型圍巖穩(wěn)定性分析[J].水電站設(shè)計(jì),2002,18(2):62-65.

    [4]陳祥,孫進(jìn)忠,張杰坤,陳慶壽.黃島地下水封石油洞庫(kù)場(chǎng)區(qū)地應(yīng)力場(chǎng)模擬分析[J].巖土工程學(xué)報(bào),2009,31(5):713-719.

    [5]GB50218-94工程巖體分級(jí)標(biāo)準(zhǔn)[S].中國(guó)計(jì)劃出版社,1995.

    TE822

    A

    1004-5716(2015)01-0166-05

    2014-02-18

    2014-03-05

    李云鵬(1962-),男(漢族),黑龍江訥河人,工程師,現(xiàn)從事地下洞庫(kù)的管理和研究工作。

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