溫拌橡膠改性瀝青混合料性能研究

王立志，王承獻(xiàn)，王鵬，梁槚

（1.山東建筑大學(xué)交通工程學(xué)院，山東濟(jì)南 250101；2.廣西大學(xué) 土木建筑工程學(xué)院，廣西 南寧 530004）

溫拌橡膠改性瀝青混合料性能研究

王立志1，王承獻(xiàn)1，王鵬1，梁槚2

（1.山東建筑大學(xué)交通工程學(xué)院，山東濟(jì)南 250101；2.廣西大學(xué) 土木建筑工程學(xué)院，廣西 南寧 530004）

溫拌瀝青混合料具有熱拌瀝青混合料的路用性能優(yōu)異和冷拌瀝青混合料的節(jié)能環(huán)保等優(yōu)點(diǎn)，其溫拌技術(shù)逐漸成為業(yè)內(nèi)研究的熱點(diǎn)。文章采用自主研發(fā)的APTL溫拌劑和穩(wěn)定型橡膠改性瀝青為原材料制備溫拌瀝青混合料，研究了溫拌橡膠改性瀝青混合料的毛體積相對密度和孔隙率，分析了 APTL濃縮液的稀釋比例、溫拌劑摻量以及溫拌橡膠改性瀝青混合料的降溫幅度，通過對溫拌瀝青混合料和熱拌瀝青混合料路用性能的差異比較，闡明了 APTL溫拌劑的溫拌效果。結(jié)果表明：APTL濃縮液的稀釋比例為10%和溫拌劑摻量為10%時，混合料的孔隙率最?。籄PTL溫拌劑可使馬歇爾擊實成型和旋轉(zhuǎn)壓實成型的混合料集料加熱溫度分別降低了40和60℃，且不會對混合料的路用性能造成顯著影響。

瀝青混合料；APTL溫拌劑；橡膠改性瀝青；溫拌瀝青混合料；熱拌瀝青混合料

0 引言

隨著我國公路事業(yè)的迅速發(fā)展，熱拌瀝青混合料HMA（Hot Mix Asphalt）因其優(yōu)異的路用性能成為主流的道路鋪裝技術(shù)。然而，HMA在拌和、運(yùn)輸及攤鋪過程中會消耗巨大的能量，同時釋放出大量有害氣體，不僅嚴(yán)重污染環(huán)境，也威脅施工人員的身體健康［1-2］。在轉(zhuǎn)變交通增長方式、落實環(huán)保政策的背景下，溫拌技術(shù)應(yīng)運(yùn)而生，以期解決HMA高能耗、高污染的問題。

溫拌瀝青混合料WMA（Warm Mix Asphalt）技術(shù)，是指通過一定的措施，使瀝青混合料能在相對較低的溫度下進(jìn)行拌和及施工，性能達(dá)到（或接近）熱拌瀝青混合料的技術(shù)。瀝青混合料溫拌技術(shù)主要有三種：瀝青發(fā)泡技術(shù)、有機(jī)降粘技術(shù)和基于表面活性平臺的溫拌技術(shù)。瀝青發(fā)泡技術(shù)可能對混合料低溫和水穩(wěn)定性等路用性能造成影響［3-5］；有機(jī)降粘技術(shù)開發(fā)成本高且損傷瀝青低溫性能［6-8］；基于表面活性平臺的溫拌技術(shù)一般不影響混合料的路用性能，且降溫幅度通?？蛇_(dá)30℃以上，因而成為溫拌技術(shù)的研究熱點(diǎn)［9］。表面活性劑具有固定的親水親油基團(tuán)，可以在液體表面定向排列。向瀝青混合料中加入適宜的表面活性劑，能夠顯著降低瀝青的表面張力，使瀝青在較低生產(chǎn)施工溫度下仍具有較小的高溫粘度，從而有利于瀝青在集料表面的鋪展，達(dá)到降低瀝青混合料施工溫度的目的。

APTL溫拌劑是基于表面活性技術(shù)的產(chǎn)品，其有效成分是一種醇胺類表面活性劑，表觀狀態(tài)為乳白偏黃色粘稠液體，其分子由親油基和親水基組成，能在瀝青混合料拌和時形成潤滑性結(jié)構(gòu)水膜，從而降低瀝青混合料的拌和及壓實溫度。試驗采用自主研發(fā)的 APTL溫拌劑，以穩(wěn)定型橡膠改性瀝青為本體瀝青，研究 APTL對本體瀝青的影響；根據(jù)已有成功案例選取代表性 AC-13型瀝青混合料對 APTL溫拌橡膠改性瀝青混合料進(jìn)行室內(nèi)評價，以混合料體積指標(biāo)毛體積相對密度γf和孔隙率VV確定APTL濃縮液的稀釋比例、摻量以及不同壓實方式下（馬歇爾擊實和旋轉(zhuǎn)壓實）溫拌橡膠改性瀝青混合料成型過程中溫度控制范圍；通過車轍試驗、低溫彎曲試驗、凍融劈裂試驗、四點(diǎn)彎曲疲勞試驗分析比較橡膠改性瀝青 WMA和 HMA高溫性能、低溫性能、水穩(wěn)定性和疲勞性能的差異，對APTL溫拌劑的溫拌效果進(jìn)行評價。

1 材料與方法

試驗采用的橡膠改性瀝青遵照穩(wěn)定型橡膠改性瀝青的技術(shù)要求進(jìn)行質(zhì)量控制，其主要技術(shù)指標(biāo)見表1。

表1 橡膠改性瀝青技術(shù)指標(biāo)

集料選用福建地區(qū)優(yōu)質(zhì)石料，采用石灰?guī)r磨細(xì)礦粉作填充料，其技術(shù)指標(biāo)均滿足規(guī)范的技術(shù)要求。結(jié)合已有成功工程案例，采用由馬歇爾設(shè)計方法確定的AC-13級配組成及最佳瀝青用量，其配合比設(shè)計見表2。

表2 AC-13配合比設(shè)計表

文中相關(guān)試驗均參照J(rèn)TG E20—2011《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗規(guī)程》進(jìn)行。為確保數(shù)據(jù)的可靠性，試驗過程中同等條件下均進(jìn)行多次重復(fù)試驗取其平均值，若出現(xiàn)離散性較大的試驗，則剔除該次試驗，重新進(jìn)行。

2 結(jié)果與分析

2.1 APTL濃縮液的稀釋范圍

表面活性劑和水作為實現(xiàn)溫拌必不可少的兩個條件，二者共同作用確保拌和過程中形成潤滑水膜結(jié)構(gòu)。純凈的 APTL是粘稠的液體，為確保溫拌劑的均勻性和流動性，按要求使用純凈水對 APTL溫拌劑濃縮液進(jìn)行稀釋，稀釋比例分別為 5%（濃縮液：水=5：95，下同）、8%、10%、12%、15%和18%時溶液的狀態(tài)圖如圖1所示。

圖1 稀釋比例對溫拌劑溶液狀態(tài)的影響圖

由圖1可以看出，當(dāng)稀釋比例小于10%時，溫拌劑稀釋液具有良好的流動性和分散性。隨著稀釋比例的增加，溫拌劑溶液越來越粘稠，流動性逐漸變差。根據(jù)界面化學(xué)理論，表面活性劑的界面活性與其濃度有關(guān)。水是一種強(qiáng)極性液體，當(dāng)表面活性劑溶于水中時，親水基有進(jìn)入水中的傾向，疏水基（親油基）則有逃離水而伸向空氣中的傾向，結(jié)果使得表面活性劑分子在水表面發(fā)生聚集（也就是常說的表面活性劑在界面的吸附），當(dāng)表面吸附達(dá)到飽和時，繼續(xù)增大表面活性劑的濃度，就會在溶液中形成多種多樣的締合結(jié)構(gòu)，包括各種形態(tài)的膠團(tuán)、囊泡、液晶和微乳等，這些締合體系使得溶液中存在無數(shù)的疏水微區(qū)。根據(jù)相似相溶原理，這些微區(qū)可增溶有機(jī)物質(zhì)。因此，在一定程度上增加表面活性劑的含量是有益的，但如果濃度過大，就會影響溶液的流動性，表面活性劑就難以完全發(fā)揮作用從而造成浪費(fèi)?？梢钥闯?，當(dāng)濃縮液：水=12：88時，溶液已經(jīng)較為粘稠，對瀝青混合料拌和時水膜潤滑結(jié)構(gòu)的形成是不利的。因此表面活性劑的含量應(yīng)該控制在合理的范圍內(nèi)，推薦溫拌劑稀釋比例為10%。

2.2 APTL對瀝青性質(zhì)的影響

向橡膠改性瀝青中加入10%的 APTL溫拌劑稀釋液，其稀釋比例為5%，考察溫拌橡膠改性瀝青三大指標(biāo)、粘度特性及旋轉(zhuǎn)薄膜烘箱 RTFOT老化后瀝青殘留物的延度變化，并與原始瀝青樣本進(jìn)行對比。溫拌橡膠改性瀝青的制備方法是：將橡膠改性瀝青加熱至流動狀態(tài)，在恒定溫度下，將APTL溫拌劑稀釋液加入到熱瀝青中，保持溫度150℃左右，加熱試樣至質(zhì)量不再變化時判定為溫拌劑中的水分已蒸發(fā)完全，所得即為溫拌橡膠改性瀝青。溫拌橡膠改性瀝青的相關(guān)指標(biāo)試驗結(jié)果見表3，添加 APTL的溫拌橡膠改性瀝青與原樣橡膠改性瀝青的粘度對比圖如圖2所示。

表3 添加 APTL的溫拌橡膠改性瀝青的指標(biāo)對比

圖2 添加 APTL的溫拌橡膠改性瀝青與原樣橡膠改性瀝青的粘度對比圖

由表3和圖2可以看出，與原樣瀝青相比，摻加了 APTL的溫拌橡膠改性瀝青的三大指標(biāo)（針入度、軟化點(diǎn)和延度）略有變化，變化量均在試驗誤差范圍內(nèi)；經(jīng)過 RTFOT短期老化后的溫拌瀝青的延度值較原樣瀝青變化了1個單位，可認(rèn)為兩種瀝青的三大指標(biāo)基本保持一致。隨著溫度的提高，兩種瀝青的粘度值逐漸降低，但在相同溫度下，溫拌瀝青與原樣瀝青粘度值基本相當(dāng)。說明在橡膠改性瀝青中加入 APTL溫拌劑不會對瀝青的技術(shù)性質(zhì)造成實質(zhì)性影響。

2.3 APTL溫拌瀝青混合料組成設(shè)計

結(jié)合已有成功工程案例，采用馬歇爾設(shè)計方法確定的熱拌瀝青混合料 AC-13的級配組成及其最佳瀝青用量（配合比設(shè)計見表2），以混合料體積指標(biāo)作為控制參數(shù)，確定 APTL溫拌劑的稀釋比例及其在瀝青混合料中的摻量；對比馬歇爾擊實法和旋轉(zhuǎn)壓實法對溫拌降溫效果的影響，給出溫拌瀝青混合料拌和溫度控制范圍。其中，APTL溫拌劑稀釋液添加方式如圖3所示。

圖3 APTL溫拌劑稀釋液添加方式示意圖

2.3.1 APTL稀釋比例確定

鑒于馬歇爾擊實法在我國的應(yīng)用范圍較廣，且研究表明相同條件下旋轉(zhuǎn)壓實比馬歇爾擊實可獲得更好的壓實度［10］，因此在溫拌劑摻量選擇過程中只需采用馬歇爾擊實法成型試件即可。試驗過程中混合料拌和及成型溫度控制參數(shù)見表4。

表4 瀝青混合料室內(nèi)拌和及成型溫度參數(shù)值／℃

配制稀釋比例為5%、8%和10%的溫拌劑稀釋液，稀釋液摻量為 10%（以瀝青質(zhì)量計），考察稀釋比例對瀝青混合料毛體積相對密度 γf和空隙率 VV的影響。試驗結(jié)果如圖4所示，其中稀釋比例0%是指同批次下 HMA的試驗數(shù)據(jù)。

圖4 APTL溫拌劑稀釋比例對混合料體積指標(biāo)的影響圖

可以看出，在試驗稀釋比例范圍內(nèi)，WMA的 γf和 VV與溫拌劑稀釋比例大致呈現(xiàn)直線關(guān)系，且WMA的 γf和VV保持良好的一致性。稀釋比例為10%時，WMA的γf為2.396，VV為4.78%，與HMA的 γf和 VV大致相當(dāng)。結(jié)果表明 APTL濃縮液稀釋比例為10%時混合料的孔隙率最小。

2.3.2 溫拌劑稀釋液摻量確定

在推薦APTL濃縮液稀釋比例10%條件下，考察溫拌劑摻量分別為10%、15%及20%（以瀝青質(zhì)量計）時對混合料 VV和 γf的影響，結(jié)果如圖5所示，其中稀釋比例 0%的數(shù)據(jù)為同批次HMA數(shù)據(jù)?；旌狭习韬图俺尚瓦^程中溫度控制參數(shù)見表4。

圖5 APTL溫拌劑摻量對混合料體積指標(biāo)的影響圖

如圖5所示，隨著 APTL稀釋液摻量的增加，WMA的 γf逐漸降低，而 VV逐漸增大。當(dāng)溫拌劑稀釋液摻量為20%時，混合料的VV已達(dá)到6.62%，超過HMA規(guī)范［11］要求的孔隙率上限6%，說明此時稀釋液摻量過大，已經(jīng)對壓實效果造成不利影響。究其原因，溫拌劑 APTL的加入雖然可以在瀝青內(nèi)部形成具有潤滑功能的結(jié)構(gòu)水膜而有助于集料骨架結(jié)構(gòu)的形成和混合料的壓實，但是加入過多的溫拌劑稀釋液，水分蒸發(fā)帶走過多熱量，從而影響壓實效果。因此，為確保瀝青混合料的有效壓實，推薦溫拌劑稀釋液的摻量為10%。

2.3.3 拌和及壓實溫度范圍確定

瀝青是一種粘彈性材料，其自身性能跟溫度有很大關(guān)系，確定WMA的壓實溫度是非常重要的?；旌狭系膲簩嵎绞揭矔旌狭系膲簩嵭Ч斐梢欢ㄓ绊?，故分別研究馬歇爾擊實法和旋轉(zhuǎn)壓實法下的降溫幅度［12］。集料作為瀝青混合料熱量的主要供應(yīng)者，對WMA的壓實溫度起著決定性作用，因此以集料加熱溫度降低幅度作為 WMA的降溫幅度，并以此確定室內(nèi) WMA的拌和及壓實溫度控制范圍。

（1）馬歇爾擊實法

采用推薦溫拌劑稀釋比例10%和推薦摻量10%（以瀝青質(zhì)量計），集料加熱降溫幅度0～40℃，分別拌制WMA及直接降低溫度的空白樣HMA，比較兩者γf和 VV隨降溫幅度 ΔT的變化情況。圖6給出直接降溫的HMA（不加入APTL的空白試驗）和WMA的γf和 VV隨集料降溫幅度的變化情況，其中 HMA中ΔT=0時是正常的熱拌數(shù)據(jù)，空隙率控制在4.5%左右。

圖6 馬歇爾擊實法混合料體積指標(biāo)隨降溫幅度 ΔT的變化趨勢圖

穩(wěn)定型橡膠改性瀝青粘度相對較大，直接降溫40℃的 HMA拌和出料已相對松散，膠結(jié)料的粘結(jié)作用不明顯，在馬歇爾擊實時有的試件已不能成型，出現(xiàn)缺角現(xiàn)象。圖6表明，無論HWA還是WMA，其 γf均隨著 ΔT的增加而降低，并且相同降溫幅度情況下WMA的 γf一直大于直接降溫的HMA；無論HWA還是 WMA，其 VV均隨著 ΔT的增加而升高，并且相同降溫幅度情況下 WMA的 VV一直小于直接降溫的HMA。另外，WMA的 γf和VV隨 ΔT的變化趨勢較為平緩，而 HMA的 γf和 VV隨著 ΔT的增加變化速率不斷加快。當(dāng)降溫幅度到達(dá)40℃時，直接降溫的HMA的VV已經(jīng)達(dá)到7.74%，遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過了規(guī)范中 AC類瀝青混合料空隙率不超過6%的要求；而此時加入了APTL的WMA孔隙率只有5.29%，仍然符合熱拌瀝青混合料的規(guī)范要求，說明 APTL的確改善了穩(wěn)定型橡膠改性瀝青在拌和及壓實過程中的潤滑作用，有利于混合料的壓實。因此，對于 AC類混合料，若采用馬歇爾擊實法進(jìn)行室內(nèi)試驗，采用APTL作為溫拌劑時，穩(wěn)定型橡膠改性瀝青混合料的集料加熱溫度至少可降低40℃。

（2）旋轉(zhuǎn)壓實法

雖然馬歇爾擊實法是公認(rèn)的瀝青混合料設(shè)計方法之一，但是通過馬歇爾擊實法得到的瀝青混合料各項指標(biāo)難以真實地表征實際路面使用狀態(tài)下的性能。Superpave設(shè)計方法的成型過程采用旋轉(zhuǎn)壓實儀（SGC）搓揉成型，力圖將混合料試件壓實到實際路面的氣候和荷載作用下所達(dá)到的密實度。許多研究文獻(xiàn)中均建議在WMA設(shè)計中采用旋轉(zhuǎn)壓實法成型試件，而在缺少旋轉(zhuǎn)壓實儀時，室內(nèi)成型仍可按照馬歇爾試驗來制備，但應(yīng)適當(dāng)提高成型溫度［13-14］。鑒于此，基于馬歇爾擊實溫度控制范圍，采用旋轉(zhuǎn)壓實法研究集料加熱溫度降低40～60℃時WMA的壓實情況。

圖7為旋轉(zhuǎn)壓實法下橡膠改性瀝青HMA和WMA的 γf和VV隨 ΔT的變化趨勢，其中 HMA中ΔT=0的數(shù)據(jù)為正常熱拌數(shù)據(jù)。

圖7 旋轉(zhuǎn)壓實法混合料體積指標(biāo)隨降溫幅度 ΔT的變化趨勢圖

由圖7可以看出，隨著 ΔT增加，直接降溫的HMA的 γf逐漸減小，VV逐漸增大，且變化幅度較大；而對于加入 APTL溫拌劑的 WMA，無論 γf還是VV的變化都很緩慢。當(dāng)集料降溫45℃時，WMA的VV仍比常規(guī) HMA要低；降低50℃時 WMA空隙率大致與常規(guī)HMA相當(dāng)；而降低60℃時，WMA的VV也只有4.77%，其增長幅度僅為1.25%，完全滿足常規(guī)HMA孔隙率的要求，而直接降溫的HMA的VV已達(dá)到 6.32%，其增長幅度達(dá) 2.05%，已超出了HMA規(guī)范的要求。因此，對于 AC類混合料，若采用旋轉(zhuǎn)壓實法進(jìn)行室內(nèi)試驗，采用APTL作為溫拌劑時，穩(wěn)定型橡膠改性瀝青混合料的集料加熱溫度至少可降低60℃。

2.4 溫拌橡膠改性瀝青混合料 WMA技術(shù)性能分析

為了確定APTL的溫拌效果，通過車轍試驗、低溫彎曲試驗、凍融劈裂試驗和疲勞試驗分析驗證WMA的路用性能。混合料拌和及壓實溫度控制條件見表5。其中，APTL溫拌劑稀釋比例及摻量均采用前文的推薦值。

表5 瀝青混合料室內(nèi)性能試驗溫度控制條件／℃

車轍試驗、低溫彎曲試驗、凍融劈裂試驗和四點(diǎn)彎曲疲勞試驗的試驗結(jié)果見表6。

表6 WMA和 HMA路用性能技術(shù)指標(biāo)對比

車轍試驗中以動穩(wěn)定度表征混合料的高溫抗車轍性能，由表6可知，加入 APTL溫拌劑后 WMA的動穩(wěn)定度為 5157，要高于 HMA的動穩(wěn)定度 4485。對溫拌瀝青混合料而言，在壓實過程中 APTL溫拌劑在瀝青內(nèi)部形成水膜結(jié)構(gòu)，增加了瀝青的潤滑作用，有助于骨料在壓實過程中調(diào)整骨架結(jié)構(gòu)，提高瀝青混合料高溫抗剪強(qiáng)度。因此，在集料加熱溫度降低40℃的情況下，WMA仍然具有比常規(guī) HMA更好的高溫穩(wěn)定性。

低溫彎曲試驗中以破壞應(yīng)變表征混合料的低溫拉伸性能，由表 6可知，橡膠改性瀝青HMA與WMA的破壞應(yīng)變基本相當(dāng)，HMA的破壞應(yīng)變值為2660，而WMA的為2652，均滿足規(guī)范中冬冷區(qū)和冬溫區(qū)對瀝青混合料破壞應(yīng)變的要求［11］。說明 APTL的加入并沒有對混合料的低溫抗裂性造成影響。

凍融劈裂試驗中以殘留強(qiáng)度比表征混合料的水穩(wěn)定性，由表6可知，WMA和HMA的殘留強(qiáng)度比均滿足 HMA相關(guān)規(guī)范［11］殘留強(qiáng)度比不小于 80%的要求［11］，且 WMA的殘留強(qiáng)度比較 HMA略有提高，說明WMA比HMA具有更好的水穩(wěn)定性，其原因可能是 APTL的潤滑作用使瀝青更容易鋪展更充分的裹附集料，從而瀝青膜與集料粘結(jié)更牢固不易剝離。

四點(diǎn)彎曲疲勞試驗中以疲勞壽命表征混合料的疲勞性能，由表6可知，WMA的疲勞壽命為 23390，優(yōu)于HMA的疲勞壽命21589，究其原因，是由于加入 APTL后，WMA的拌和溫度比 HMA降低了40℃，降低了瀝青在拌和過程中的短期老化程度，使得瀝青膠結(jié)料具有較好的疲勞特性。這也與國內(nèi)外研究中溫拌瀝青混合料疲勞性能優(yōu)于熱拌的結(jié)論相 吻合［15-16］。

綜上所述，在集料加熱溫度降低 40℃的情況下，相比較熱拌瀝青混合料，APTL溫拌橡膠改性瀝青混合料的路用性能并沒有降低，動穩(wěn)定度和疲勞壽命反而有一定程度的提高，完全滿足當(dāng)前熱拌瀝青混合料規(guī)范要求。說明APTL溫拌劑可以顯著降低混合料的生產(chǎn)施工溫度而不對其路用性能造成不利影響。

3 結(jié)論

通過上述分析可知：

（1）APTL溫拌劑由 APTL濃縮液和水組成，通過混合料體積指標(biāo)分析，APTL濃縮液的稀釋比例為10%和溫拌劑摻量為10%（以瀝青質(zhì)量計）時，混合料的孔隙率最小。

（2）采用馬歇爾擊實法進(jìn)行設(shè)計時，溫拌橡膠改性瀝青混合料的集料加熱溫度可降低40℃；采用旋轉(zhuǎn)壓實法進(jìn)行設(shè)計時，溫拌橡膠改性瀝青混合料的集料加熱溫度可降低60℃。

（3）APTL溫拌劑不會對橡膠改性瀝青及其混合料的技術(shù)指標(biāo)造成顯著的影響。在集料加熱溫度降低40℃時，溫拌橡膠改性瀝青混合料的低溫性能與熱拌瀝青混合料基本持平，而其高溫性能、水穩(wěn)定性和疲勞性能均優(yōu)于熱拌瀝青混合料。

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（學(xué)科責(zé)編：吳芹）

Research on the performance of warm mix rubber asphalt

Wang Lizhi，Wang Chengxian，Wang Peng，et al.
（1.School of Transportation Engineering，Shandong Jianzhu University，Jinan 250101，China）

Warm mix asphalt，which has the advantages of excellent road performance of hot mix asphalt and energy saving of cold mix asphalt，becomes the focus of research in the industry gradually.The experiment adopted the self-developed products warm agent APTL and asphalt rubber to prepare warm mix asphalt，analyzed the relative density and porosity of warm mix asphalt，explored the dilution ratio and the dosage of APTL and also the scale of drop in temperature of warm mix asphalt，and evaluated the effectiveness of APTL by comparing the difference of road performance between warm mix asphalt and hot mix asphalt.The results indicate that APTL concentrate dilution ratio should be controlled in the range of 5～10%，recommend that the dilution ratio of warm agent APTL concentrate is 10%and the dosage is 10%；and on the basis of adopting Marshall compactor or Superpave gyratory compactor（SGC），the mixture aggregate heating temperature can be decreased by 40℃ and 60℃ respectively by employing APTL agent，and it would not have a significant impact on road performance of mixture.

asphalt mixture；APTL warm agent；asphalt rubber；warm mix asphalt；hot mix asphalt

U416.217

A

1673-7644（2015）03-0224-07

2014-12-22

山東建筑大學(xué)博士科研基金項目（XNBS1284）

王立志（1965-），男，副教授，博士，主要從事道路瀝青及道路新材料等方面的研究.E-mail：wlz85503＠126.com