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    福山凹陷花場構(gòu)造花東12x井側(cè)鉆施工實踐

    2015-12-13 02:36:08羅文麗曾思云張曉東張玉明
    非常規(guī)油氣 2015年5期
    關(guān)鍵詞:井眼鉆具水泥漿

    崔 露,羅文麗,曾思云,樊 健,張曉東,張玉明

    (1.渤海鉆探工程技術(shù)研究院鉆井工程設(shè)計中心,河北任丘 062552;2.南方石油勘探開發(fā)有限責(zé)任公司,海南海口 570100;3.渤海鉆探第二錄井公司,河北任丘 062552)

    花東12x井是在福山凹陷花場構(gòu)造流二段部署 的一口預(yù)探雙靶點定向井?;|區(qū)塊發(fā)育3套區(qū)域性泥巖蓋層,分別為流一段頂泥巖、流二段厚層泥巖及流三段中上部泥巖 (泥脖子),花場構(gòu)造流沙港組生儲蓋組合較為理想,生油巖單層厚度為0.8~161.0m,總厚度較厚,占剖面厚度的67.47%,埋深大于生油門限2500m,有機(jī)質(zhì)豐度高,是本區(qū)構(gòu)造帶油氣的重要來源之一。該井鉆探的目的是預(yù)測花東12斷塊含油面積及落實油氣地質(zhì)儲量。主要目的層為流沙港組二段,兼探流三段。該井鉆遇的地層主要為第四系、新近系的望樓港組、燈樓角組、角尾組、下洋組和古近系的潿洲組、流沙港組。鄰井鉆探表明燈樓角組底部含有灰黑色玄武巖,易發(fā)生漏失;潿洲組主要以砂巖、泥巖為主,泥巖易水化膨脹,造漿性強(qiáng);流沙港組主要以砂質(zhì)泥巖、輝綠巖、輝長巖及粉砂巖等為主。

    1 工程概況

    花東12x井設(shè)計井深為3398.37m(斜深)/3159.10m(垂深),實際完鉆井深為3376m(斜深)/3133.36m(垂深),造斜點深為2348m,全井最大井斜為50.75°,井底水平位移為190.97m,鉆井周期為88天,完井周期為99.92天,全井平均機(jī)械速度為6.5m/h,純鉆519小時 (時效為27.3%),復(fù)雜時效為19.79%,完鉆層位為流三段。本井采用“直—增—穩(wěn)—降”4段制井眼軌道剖面 (表1),設(shè)計三開井身結(jié)構(gòu),實鉆井身結(jié)構(gòu)為:φ444.5mm×204m(φ339.7mm×202.85m)+φ311.2mm×1305m(φ244.5mm ×1303.25m)+φ215.9mm ×3376m(φ139.7mm×3365.44m)。

    表1 井眼軌道剖面設(shè)計節(jié)點數(shù)據(jù)表Table 1 Node statistics of borehole trajectory profile design

    2 井下復(fù)雜情況

    花東12x井在施工過程中,三開井段采用BH-WEI鉆井液體系,鉆至3086m(流二段)完成調(diào)整方位,循環(huán)、起鉆、更換鉆具組合及換鉆頭;下鉆至2926.07m,遇阻40t,井斜為49.09°,方位為182.4°,循環(huán)一周后,發(fā)現(xiàn)振動篩返出2~3cm的灰黑色泥巖掉塊 (圖1),循環(huán)處理鉆井液,短起下15柱,循環(huán)、起鉆。

    下鉆遇阻時,鉆井液性能:密度為1.35g/cm3,漏斗黏度為84s,塑性黏度為54Pa·s,屈服值為 14.5Pa,初 切/終 切 為 1Pa /3Pa,中 壓(API)失水為2.5mL,高溫高壓 (HTHP)失水為8mL,膨潤土含量 (MBT)為27g/L。

    鉆具組合:φ215.9mm PDC+φ172mm 螺桿(1.5°)+φ165mm NMDC×2 根+φ127mm HWDP×21根+127mmDP。起鉆前循環(huán)調(diào)整處理鉆井液6小時,鉆井液密度提至1.38g/cm3。下步進(jìn)行通井作業(yè)。

    圖1 流二段灰黑色硬脆性泥巖掉塊圖Fig.1 Grey black brittle mudstone slabbing in the second member of Liushagang Formation

    2.1 第一次通井劃眼作業(yè)

    采用常規(guī)柔性通井鉆具,鉆具組合:φ215.9mm牙輪+φ127mm HWDP×21根+φ127mmDP。通至2926.07m遇阻。循環(huán),沖劃井眼到2938m,無法接單根。沖劃過程中蹩跳,出現(xiàn)打倒轉(zhuǎn)現(xiàn)象,劃眼困難。調(diào)整鉆井液性能,提高黏切攜砂能力,增強(qiáng)封堵能力,保持井壁穩(wěn)定。

    鉆井液性能:密度為1.38g/cm3,漏斗黏度為108s,塑性黏度為68Pa·s,屈服值為24 Pa,初切/終切為 2 Pa/5.5Pa,API失水為 1.8mL,HTHP失水為6.8mL,MBT為27g/L。繼續(xù)劃眼,上提下放仍有阻卡、憋泵現(xiàn)象,劃眼期間維護(hù)鉆井液,通過裹稠塞 (黏度為 145s、塑性黏度為73Pa·s、動切力為29Pa、靜切力為4.5Pa/9Pa)振動篩返出掉塊增多,決定全井提高黏切力 (黏度為152s、塑性黏度為75Pa·s、動切力為31Pa、靜切力為4.5Pa/9.5Pa),加強(qiáng)巖屑攜帶懸浮能力。強(qiáng)行劃眼至2944m,上提阻卡、憋泵情況嚴(yán)重,無法接單根,決定循環(huán)起鉆更換剛性強(qiáng)的鉆具組合通井。

    2.2 第二次通井劃眼作業(yè)

    采用剛性通井鉆具,鉆具組合:φ215.9mm牙輪+φ165mm NMDC×3根+φ127mm HWDP×21根φ127mm DP。通井至2936m遇阻,技術(shù)劃眼至井深2979m,短起下12柱,下鉆至2938m遇阻,循環(huán)繼續(xù)劃眼,劃眼困難,技術(shù)劃眼至井底3086m,鉆至3090m,循環(huán)處理鉆井液。鉆井液性能:密度為1.42g/cm3,黏度為151s,塑性黏度為79Pa·s,屈服值為 32.5Pa,初切/終切為 4.5Pa/10.5Pa,API失水為2mL,HTHP失水為7mL。

    循環(huán)處理鉆井液后,短起下10柱,下至2936m遇阻,施工作業(yè)情況與前期通井劃眼作業(yè)相同,技術(shù)沖劃至井底3090m,增大排量為33L/s循環(huán)兩周后,打封閉36m3,壓帽起鉆換鉆頭。起鉆過程中前5柱起鉆非常困難,每一柱都要經(jīng)過反復(fù)活動多次才能起出,起鉆完。鉆井液性能:密度為1.44g/cm3,漏斗黏度為151s,塑性黏度為75Pa·s,屈服值為32Pa,初切/終切為4.5 Pa/10Pa,API失水為2mL,HTHP失水為7mL。

    3 側(cè)鉆原因

    三開φ215.9mm井眼2926.07m以下井段發(fā)生井壁失穩(wěn),垮塌掉塊現(xiàn)象嚴(yán)重,判斷可能形成大肚子井眼,且下部井段井斜達(dá)49°左右,鉆具在井底處于緊貼下井壁,兩次劃眼沒有效果。通井作業(yè)上提下放不暢通,處理井下復(fù)雜作業(yè)周期長,可能發(fā)生事故套事故情況,使井下更加復(fù)雜。若繼續(xù)按原井眼軌跡進(jìn)行施工,可能帶來更多不利因素:

    (1)后續(xù)300m鉆進(jìn)每趟起下鉆不順暢,可能耗時長,影響鉆井周期。

    (2)鉆井過程中巖屑在大肚子井眼處攜巖困難,效率低,易堆積,可能形成巖屑床,增加卡鉆風(fēng)險。

    (3)完井下套管作業(yè)困難,可能造成下套管遇阻,下不到井底,影響后期采油生產(chǎn)作業(yè),達(dá)不到開發(fā)目的。

    (4)套管居中度差,封固段長,固井作業(yè)過程中水泥漿頂替效率低,影響固井質(zhì)量。

    4 側(cè)鉆施工難點與對策

    側(cè)鉆施工作業(yè)能否取得成功除了施工操作過程外,還需要充分掌握地層和原井筒信息,主要包括巖性及可鉆性、地層走向及傾角、井身質(zhì)量、鉆頭使用情況、機(jī)械鉆速、鉆井液性能、側(cè)鉆定向工具面穩(wěn)定性及發(fā)生井下復(fù)雜的井段等,同時加強(qiáng)地質(zhì)與側(cè)鉆工程方案的結(jié)合。優(yōu)選側(cè)鉆點及優(yōu)化側(cè)鉆井眼軌跡,保證側(cè)鉆井段地層均勻、井徑規(guī)則、沒有夾層和斷層及便于側(cè)鉆。

    4.1 側(cè)鉆前打水泥漿

    4.1.1 不確定性

    本井三開φ215.9mm井眼從井深2926m至3090m(164m)出現(xiàn)遇阻現(xiàn)象,決定施工側(cè)鉆方案后,注水泥塞存在如下兩方面的不確定性:

    一是,由于井斜大,不可能進(jìn)行測井徑作業(yè),無法判斷下部井眼垮塌段長度和井眼擴(kuò)大率,造成注水泥塞施工作業(yè)對水泥用量把握不準(zhǔn)。

    二是,沒有進(jìn)行測井作業(yè),對井底溫度預(yù)測不準(zhǔn),室內(nèi)實驗與現(xiàn)場施工條件存在較大差異,室內(nèi)實驗水泥漿性能與現(xiàn)場不配伍,為了確定施工安全,可能要求水泥漿稠化時間長,導(dǎo)致水泥塞上部水泥石強(qiáng)度達(dá)不到側(cè)鉆要求,致使側(cè)鉆點位置下移,增加側(cè)鉆難度。

    4.1.2 技術(shù)措施

    針對上述難點,采取以下主要技術(shù)措施:

    一是,加大水泥量。按原井眼井徑擴(kuò)大率10%計算水泥量,在此基礎(chǔ)上水泥量另增加40%~50%。

    二是,做幾組相同稠化時間 (180min),不同溫度 (110℃、115℃、120℃、125℃、130℃)條件下室內(nèi)配方實驗,根據(jù)這幾組配方稠化時間,分別制訂相應(yīng)的施工方案,第一次根據(jù)130℃室內(nèi)配方實驗的水泥漿性能進(jìn)行施工,后續(xù)觀察后進(jìn)行第二次注水泥塞。

    三是,增加水泥石強(qiáng)度,確保側(cè)鉆成功。采用密度1.85g/cm3水泥漿注水泥塞,在水泥塞配方添加30%硅粉和5%微硅 (質(zhì)量百分?jǐn)?shù))。

    四是,加強(qiáng)溝通、協(xié)同作業(yè)。固井施工隊與鉆井隊針對打水泥塞施工細(xì)化方案,驗證水泥漿稠化時間,準(zhǔn)確計算泵水泥漿與起鉆時間,并循環(huán)沖洗鉆具,防止“插旗桿”事故。

    4.2 側(cè)鉆點的選擇

    4.2.1 因素

    優(yōu)選合適的側(cè)鉆點是實施側(cè)鉆成功的先決條件,側(cè)鉆點選擇考慮的因素有:

    一是,側(cè)鉆點首先要滿足地質(zhì)目的和工程施工的要求,便于后續(xù)完井作業(yè)。

    二是,側(cè)鉆點處地層巖性穩(wěn)定,井徑規(guī)則,避開斷層、玄武巖及軟硬交錯夾層。

    三是,確保側(cè)鉆點處水泥塞強(qiáng)度達(dá)到正常鉆壓鉆進(jìn)不放空工況,在開泵條件下承壓不小于10t。

    四是,要盡量減少報廢進(jìn)尺,縮短施工周期,節(jié)約成本。

    4.2.2 技術(shù)措施

    根據(jù)花東12x井施工情況,應(yīng)用以下主要技術(shù)措施:

    一是,由于地質(zhì)目標(biāo)為雙靶點,結(jié)合地質(zhì)要求與實鉆井眼軌跡,盡量采用降斜降方位側(cè)鉆或直接降斜扭方位側(cè)鉆作業(yè)。

    二是,該井巖屑錄井表明,2798~2870m井段存在輝長巖,與泥巖相比可鉆性較差,該井段井斜在42°左右,側(cè)鉆點為2800m。

    三是,水泥塞設(shè)計為2750m,側(cè)鉆點以下保證水泥塞長度在200m以上;注完水泥塞后,候凝72小時以上,并用單穩(wěn)定器鉆具組合通井,充分循環(huán);對水泥塞質(zhì)量進(jìn)行承載檢驗,承壓不小于100kN。

    四是,優(yōu)化側(cè)鉆軌跡剖面和狗腿度,側(cè)鉆施工過程加強(qiáng)坐崗,及時觀察返出巖屑,分析判斷側(cè)鉆軌跡是否偏離原井眼,及早形成一道夾墻,防止鉆頭沿原井眼鉆進(jìn)。

    4.3 側(cè)鉆工具的優(yōu)選

    選擇合理的側(cè)鉆工具也是側(cè)鉆成功的前提,目前常規(guī)的側(cè)鉆工具主要為“彎殼體螺桿”和“彎接頭+直螺桿”。這兩種側(cè)鉆工具的作用原理不同:一種是側(cè)向力側(cè)鉆 (彎殼體螺桿),另一種為側(cè)位移側(cè)鉆 (彎接頭+直螺桿),分別適用于不同的井眼狀況。

    由于對側(cè)鉆點處的井徑擴(kuò)大率不甚了解,若側(cè)鉆工具選擇不合理,可能影響側(cè)鉆效果,導(dǎo)致側(cè)鉆不成功,造成反復(fù)打水泥塞側(cè)鉆,延長側(cè)鉆周期。根據(jù)這兩種側(cè)鉆工具的力學(xué)特性及調(diào)研鄰井對應(yīng)層位井徑擴(kuò)大率、可鉆性等,優(yōu)選“彎接頭 (1.5°~1.75°)”,充分利用大角度彎殼體螺桿側(cè)向力較大和連續(xù)造斜率高的特性進(jìn)行側(cè)鉆作業(yè),解決頻繁調(diào)整井斜或扭方位問題,采用旋轉(zhuǎn)復(fù)合鉆進(jìn)的優(yōu)勢,力爭一次性側(cè)鉆成功。

    4.4 鉆頭選型

    花東12x井采用降斜扭方位側(cè)鉆施工,側(cè)鉆定向?qū)ぞ呙娣€(wěn)定性要求高。牙輪鉆頭與PDC鉆頭破巖機(jī)理不同,牙輪鉆頭沖擊破碎巖石,附帶切削作用;PDC鉆頭破巖主要為切削剪切作用。

    牙輪鉆頭鉆進(jìn)速度相比PDC鉆頭慢,但定向工具面相對穩(wěn)定。為便于觀察返出巖屑,及時判斷側(cè)鉆井眼,防止鉆頭泥包,推薦使用牙輪鉆頭。

    4.5 側(cè)鉆施工關(guān)鍵技術(shù)

    通過側(cè)鉆工藝采用控時控壓實施側(cè)鉆,組合鉆具鉆至側(cè)鉆位置后,擺好工具面,采用隨鉆測斜儀 (MWD)無線隨鉆測斜儀進(jìn)行監(jiān)測,方位控制在250°~260°,充分循環(huán)一段時間后靜置,做好井底側(cè)鉆造臺階,控制鉆井參數(shù) (鉆壓小于0.5t),采取輕壓慢鉆穩(wěn)住工具面,鉆進(jìn)3~5m,及時撈沙子對比 (1包/0.5m),觀察巖屑變化,校核方位,待夾壁墻足夠厚 (0.5~1.0m)后,逐漸加大鉆壓至3~5t。側(cè)鉆鉆進(jìn)過程中控制鉆時,即:第1m(4小時)、第2m(3.5小時)、第3m(3小時)、第4m(2.5小時)、第5m(2小時),造臺階成功后,繼續(xù)控制好鉆時,鉆進(jìn)30m,利用MWD隨鉆測斜儀井斜數(shù)據(jù)與原井眼軌跡數(shù)據(jù)進(jìn)行防碰掃描,確保側(cè)鉆盡量偏離原井眼。

    花東12x井井斜大,前期由于鉆井液密度偏低,發(fā)生垮塌、掉塊現(xiàn)象,破壞了井壁地層原有應(yīng)力,導(dǎo)致側(cè)鉆作業(yè)。因此,側(cè)鉆前鉆井液密度提至1.44~1.45g/cm3。側(cè)鉆過程中,加足防塌劑和潤滑劑,強(qiáng)化鉆井液防塌、防垮性能,控制失水,保持井壁穩(wěn)定,提高潤滑性,降低摩阻扭矩,摩阻系數(shù)盡量控制在0.08以內(nèi);鑒于BH-WEI鉆井液體系抑制性高、封堵能力差的問題,建議添加封堵類的防塌抑制劑。

    側(cè)鉆成功后,多采用復(fù)合旋轉(zhuǎn)鉆進(jìn),每鉆進(jìn)100m進(jìn)行短起下鉆作業(yè),活動鉆具,破壞巖屑床,凈化井眼,并每次起下鉆至側(cè)鉆點時,一定要控制起下鉆速度,禁止在側(cè)鉆點開泵劃眼,降低卡鉆風(fēng)險。

    5 現(xiàn)場施工

    花東12x井是福山油田實施的第一口大包井項目工程,實施側(cè)鉆過程中各施工單位溝通不緊密,現(xiàn)場施工措施不到位,鉆井隊為了搶工期,發(fā)生兩次注水泥作業(yè)和兩次側(cè)鉆作業(yè),延長了鉆井周期,影響了勘探開發(fā)進(jìn)程。

    5.1 第一次側(cè)鉆作業(yè)

    5.1.1 作業(yè)情況

    注水泥作業(yè)采用G級水泥,設(shè)計水泥漿密度為1.85~1.87g/cm3。

    室內(nèi)實驗水泥漿性能:稠化時間大于260min(溫度135℃),封填井段為2780~2944m。光鉆桿下鉆至2944m,注水泥作業(yè)完后,候凝36小時(小于72小時),下鉆探塞面2862m,實際水泥塞估計只有 82m。修塞面至 2863m,側(cè)鉆鉆進(jìn)至2882m,側(cè)鉆失敗 (側(cè)鉆前6m鉆時分別為59min、160min、135 min、95min、98min、35min)。

    鉆具組合:φ215.9mm MD 517X+φ172mm螺桿 (1.5°)+φ165mm NMDC×2根+φ127mm HWDP×21根+φ127mm DP。

    鉆井參數(shù):鉆壓為40~70kN,轉(zhuǎn)速為DN,排量為36L/s,泵壓為17MPa。

    鉆井液性能:密度為1.41g/cm3,漏斗黏度為105s,塑性黏度為63Pa·s,屈服值為23Pa,初切/終切為 3Pa/9Pa,API失水 2mL,HTHP失水7mL。

    5.1.2 失敗原因

    原因分析:一是水泥塞長度太短,強(qiáng)度不夠;二是側(cè)鉆施工過程中,操作不當(dāng);三是盲目選擇側(cè)鉆點,2862m處正是流二段中部,可鉆性差,易垮塌。

    5.2 第二次側(cè)鉆作業(yè)

    基于第一次側(cè)鉆失敗,第二次重新進(jìn)行注水泥作業(yè),采用G級水泥,設(shè)計水泥漿密度為1.85~1.87g/cm3。

    室內(nèi)實驗水泥漿性能:稠化時間大于260min(溫度為130℃),封填井段為2680~2882m。光鉆桿下鉆至2881m注水泥作業(yè)完后,候凝36小時(小于72小時)。光鉆桿下至2881m,候凝36小時;下鉆探塞為2779m,實際水泥塞估計只有102m。修塞面至2782m,鉆至2783m開始側(cè)鉆。側(cè)鉆第一次采用“彎接頭+直螺桿”側(cè)鉆鉆至2798m,加鉆壓至100kN,無進(jìn)尺。起鉆換“彎殼體螺桿”鉆具組合,鉆至2802m,觀察返出巖屑為輝長巖,水泥含量為5%,鉆入新井眼,側(cè)鉆成功 (側(cè)鉆前 6m鉆時分別為 317min、265min、100min、112min、156min、181min)。側(cè)鉆第 1趟鉆具組合:φ215.9mm MD 517X+φ172mm直螺桿+彎接頭 (1.75°)+φ165mm NMDC×2根+φ127mm HWDP×21根+φ127mm DP;第 2趟鉆具組合:φ215.9mm MD 517X+ φ172mm 螺 桿 (1.5°)+φ165mm NMDC×2根+φ127mm HWDP×21根+φ127mmDP。

    鉆井參數(shù):鉆壓為5~100kN,轉(zhuǎn)速為DN,排量為32L/s,泵壓為18MPa。

    鉆井液性能:密度為1.43g/cm3,漏斗黏度為145s,塑性黏度為76Pa·s,屈服值為27Pa,初切/終切為3 Pa/10Pa,API失水2.5mL,HTHP失水7.6mL。

    6 結(jié)束語

    (1)實施總包井項目工程,應(yīng)強(qiáng)化管理,明確職責(zé),加強(qiáng)技術(shù)溝通,直接施工單位應(yīng)從合作角度出發(fā),同時采納各相關(guān)技術(shù)部門提出的合理化建議。

    (2)大斜度祼眼井段打塞側(cè)鉆是一個復(fù)雜的系統(tǒng)工程,能否成功除施工過程本身之外,更需要綜合考慮地質(zhì)條件、地層巖性、井下復(fù)雜情況等因素。合理選擇側(cè)鉆點,避開“大肚子”井段,選擇可鉆性好的地層及斷層。

    (3)針對發(fā)生井塌復(fù)雜井段,在沒有測井徑及無法分析井眼擴(kuò)大率的前提下,注水泥塞應(yīng)按原井眼10%考慮,再附加40%~50%的用量,堅持“寧可多注”原則,避免重復(fù)注水泥塞;同時應(yīng)提高水泥塞的強(qiáng)度,滿足側(cè)鉆要求。

    (4)在井比較淺、可鉆性好、井眼尺寸小、井斜大的情況下,優(yōu)先選用“大角度彎殼體螺桿”進(jìn)行側(cè)鉆施工;反之,選擇“彎接頭+直螺桿”側(cè)鉆。

    (5)大斜度井采用降斜扭方位側(cè)鉆施工時,優(yōu)選牙輪鉆頭,保持工具面穩(wěn)定,提高側(cè)鉆效率。

    (6)開始造臺階施工時,應(yīng)采取控時控壓鉆進(jìn),側(cè)鉆成功后,應(yīng)繼續(xù)鉆進(jìn)30m,盡可能偏離原井眼。

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