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    型鋼棧橋在基坑工程中的應(yīng)用的幾點(diǎn)探討

    2015-12-11 05:11:36朱建輝
    福建建筑 2015年5期
    關(guān)鍵詞:基樁棧橋土方

    朱建輝

    (福建省建筑科學(xué)研究院 福建福州 350025)

    在基坑工程中,土方工程是其重要的組成部分。土方工程一般包括場(chǎng)地平整、基坑開(kāi)挖、土方裝運(yùn)、土方回填壓實(shí)等工作。基坑土方開(kāi)挖的目的是為了進(jìn)行地下結(jié)構(gòu)的施工。為了實(shí)現(xiàn)土方開(kāi)挖,就必須采取相應(yīng)的支護(hù)結(jié)構(gòu)體系,以保證基坑及周邊環(huán)境的安全。基坑開(kāi)挖和土方裝運(yùn)往往是隨著支護(hù)結(jié)構(gòu)的施工進(jìn)行的。在進(jìn)行基坑的大規(guī)模開(kāi)挖時(shí),機(jī)械化施工所帶來(lái)的經(jīng)濟(jì)效益日益凸顯。

    鋼棧橋原為戰(zhàn)時(shí)的臨時(shí)行駛通道,建國(guó)后根據(jù)我國(guó)國(guó)情,參照英國(guó)公司的最新設(shè)計(jì)引入我國(guó)作為臨時(shí)施工鋼棧橋[1]。臨時(shí)施工鋼棧橋根據(jù)縱向受力構(gòu)件的不同,分為臨時(shí)施工型鋼棧橋和臨時(shí)施工貝雷架鋼棧橋。無(wú)論是哪一種形式的鋼棧橋,其都具有可分解、組裝快速的優(yōu)點(diǎn),自身的施工周期短,造價(jià)低,可作為土方運(yùn)輸車輛和其他施工機(jī)械的垂直運(yùn)輸通道,能夠最大限度減少人工開(kāi)挖的土方量,加快土方開(kāi)挖的施工進(jìn)度,縮短土方開(kāi)挖的施工時(shí)間,達(dá)到有效控制工程成本的目的。

    目前,國(guó)內(nèi)外研究人員對(duì)棧橋的設(shè)計(jì)和施工缺少系統(tǒng)化的研究成果,大部分是建立在施工經(jīng)驗(yàn)上的一些數(shù)據(jù)。即便是參考文獻(xiàn),涉及研究的也較少,沒(méi)有相關(guān)的國(guó)家規(guī)范,很多是通過(guò)類似工程來(lái)確定設(shè)計(jì)和施工方案。

    本文將采用有限元分析并結(jié)合工程實(shí)際,論述臨時(shí)施工型鋼棧橋應(yīng)用在采用內(nèi)支撐支護(hù)體系的深基坑工程中時(shí),如何進(jìn)行有針對(duì)性的設(shè)計(jì),以達(dá)到最佳的工程效果。

    1 基坑臨時(shí)施工型鋼棧橋樁頂作用效應(yīng)的取值

    土方運(yùn)輸車輛在坡道上行駛的過(guò)程中,車輛的自重和制動(dòng)力由工字鋼縱梁傳至雙拼工字鋼橫梁,如(圖1),最后通過(guò)鋼管立柱傳至樁頂。

    圖1 臨時(shí)施工型鋼棧橋樁頂荷載作用效應(yīng)

    1.1 基坑臨時(shí)施工型鋼棧橋樁頂豎向作用效應(yīng)的取值

    根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94 -2008)[2]第5.2.1條的規(guī)定,基樁的樁頂豎向作用效應(yīng)如下所示:

    式中,F(xiàn)k為荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下,由工字鋼縱梁傳至工字鋼橫梁頂面的豎向作用力;Gk為工字鋼橫梁的自重,應(yīng)包括鋼橫梁兩側(cè)橫向加勁肋的重量;n為鋼橫梁下立柱的數(shù)量;Nik為荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合偏心豎向力作用下,第i基樁或復(fù)合基樁的豎向力;Mxk、Myk為荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下,作用于承臺(tái)底面,繞通過(guò)樁群形心的 x、y 主軸的力矩;xi、xj、yi、yj為第 i、j基樁或復(fù)合基樁至y、x軸的距離。

    如(圖 1)所示,yi=0,Myk=0,故式(1)可簡(jiǎn)化為如下的形式,

    即同一排工字鋼橫梁下的鋼管立柱基樁的樁頂豎向作用效應(yīng)相等。

    1.2 基坑臨時(shí)施工型鋼棧橋樁頂水平作用效應(yīng)的取值

    假設(shè)臨時(shí)施工棧橋的橋面坡度為θ,土方運(yùn)輸車輛的自重為G,根據(jù)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》(JTG D60 -2004)[3]第4.3.1 和4.3.6 條的規(guī)定,土方運(yùn)輸車輛的制動(dòng)力按同向行駛的汽車荷載(不計(jì)沖擊力)計(jì)算,因臨時(shí)施工鋼棧橋的單跨長(zhǎng)度Li<150m,且棧橋面一般為雙向單車道或者僅為單向單車道,故土方運(yùn)輸車輛可不考慮荷載在橋面縱向的折減,且土方運(yùn)輸車輛的制動(dòng)力按[3]的第4.3.1條的規(guī)定,取車道荷載標(biāo)準(zhǔn)值在加載長(zhǎng)度上計(jì)算的總重力的10%計(jì)算,且不得小于90kN。即Fz=0.10×(qk×L+Pk)≥90kN。

    根據(jù)[3]的第4.3.1-4條的規(guī)定,公路Ⅰ級(jí)的車道荷載的局部荷載qk=10.5kN/m;集中荷載Pk按如下規(guī)定取值:棧橋的跨徑小于或等于5m時(shí),Pk=180kN;棧橋的跨徑等于或大于50m時(shí),Pk=360kN;棧橋的跨徑在5m~50m之間時(shí),Pk值采用直線內(nèi)插求得。由于臨時(shí)施工型鋼棧橋的單跨跨徑L一般不大于12m,本文為了驗(yàn)證方法在工程中的最不利工況下也能滿足規(guī)范的要求,取L=12m,按線性插值求得Pk=208kN。根據(jù)[3]的第4.3.1-4-2條的規(guī)定,棧橋荷載按Ⅱ級(jí)車道荷載取值,即按Ⅰ級(jí)車道荷載的0.75倍采用。Fz=0.10×(qk×L+Pk)=0.10×0.75×(10.5×12+208)=25.05kN≤90kN,故取 Fz=90kN。

    2 基坑臨時(shí)施工型鋼棧橋與基坑內(nèi)支撐體系的連接

    2.1 基坑臨時(shí)施工型鋼棧橋與基坑內(nèi)支撐體系的連接的常規(guī)做法

    基坑臨時(shí)施工型鋼棧橋與內(nèi)支撐體系的連接,一般采用在支撐梁內(nèi)預(yù)埋鋼板和直錨筋,將基坑臨時(shí)施工型鋼棧橋的縱梁和鋼板通過(guò)焊接進(jìn)行連接如(圖2)。這種常規(guī)的連接方式,通過(guò)預(yù)埋的直錨筋與混凝土支撐梁的聯(lián)結(jié)力和直錨筋端部的彎鉤來(lái)有效地傳遞水平作用,限制棧橋面的水平位移,但不能有效的承擔(dān)由土方運(yùn)輸車輛和棧橋自身傳來(lái)的豎向作用,故需要在棧橋與內(nèi)支撐梁連接的端部設(shè)置鋼管立柱,以承擔(dān)上述豎向作用。

    圖2 臨時(shí)施工型鋼棧橋與內(nèi)支撐梁的連接

    2.2 基坑臨時(shí)施工型鋼棧橋與基坑內(nèi)支撐體系的連接做法的改進(jìn)

    常規(guī)的連接做法雖然構(gòu)造簡(jiǎn)單,傳力路徑明確,但在型鋼棧橋與內(nèi)支撐的連接端部必須用鋼立柱進(jìn)行支撐,而鋼立柱須用基樁作為其基礎(chǔ)。本文結(jié)合內(nèi)支撐梁的結(jié)構(gòu)和構(gòu)造特點(diǎn),對(duì)內(nèi)支撐梁和型鋼棧橋連接端部的截面進(jìn)行改進(jìn),使型鋼棧橋與內(nèi)支撐梁端部的連接可以同時(shí)傳遞水平作用和豎向作用,而無(wú)需立柱作為其豎向傳力構(gòu)件。通過(guò)這樣的設(shè)計(jì),充分發(fā)揮了內(nèi)支撐梁的承載力,節(jié)省了一排立柱和一排基樁的工程費(fèi)用[5],能夠達(dá)到良好的工程效果,改進(jìn)后的連接端部截面如(圖3)。

    圖3 臨時(shí)施工型鋼棧橋與內(nèi)支撐梁的連接改進(jìn)

    改進(jìn)后的截面類似混凝土牛腿,依靠挑出長(zhǎng)度為500mm的懸臂來(lái)承受由型鋼棧橋縱梁傳來(lái)的豎向作用力,該懸臂段沿原內(nèi)支撐CL的縱向進(jìn)行延伸,延伸范圍為型鋼棧橋橋面寬度方向兩側(cè)各1000mm。

    2.3 基坑臨時(shí)施工型鋼棧橋與基坑內(nèi)支撐體系的連接截面的配筋計(jì)算

    根據(jù)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》(JTG D60-2004)及業(yè)主的要求,某工程的臨時(shí)型鋼鋼棧橋需承受50kPa的豎向施工活荷載。假設(shè)與內(nèi)支撐連接的型鋼鋼棧橋的跨度L=8m,橋面寬度B=8m,則由棧橋傳至連接截面的豎向力 p=8×8×50÷2÷8=200kN/m,考慮型鋼棧橋的自重,取p=250kN/m。

    2.3.1 基坑臨時(shí)施工型鋼棧橋與基坑內(nèi)支撐體系的連接截面的配筋的傳統(tǒng)計(jì)算方法

    沿原內(nèi)支撐CL取單位縱向長(zhǎng)度作為計(jì)算截面的配筋截面,則該截面的平面尺寸及受力情況如(圖4)。

    圖4 臨時(shí)施工型鋼棧橋與內(nèi)支撐梁的連接截面的配筋計(jì)算簡(jiǎn)圖

    利用理正結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)工具箱軟件7.0版進(jìn)行計(jì)算,計(jì)算結(jié)果如(圖5),其中剪力V滿足《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010 -2010)[4]第 6.3.7 條的規(guī)定,即,其中 V=250kN,αcvftbh0=0.7 ×1.71 ×1000 ×765=915.71kN,0.05Np0=0,故截面箍筋按構(gòu)造要求進(jìn)行配置。該截面的實(shí)際配筋如(圖3)。

    圖5 臨時(shí)施工型鋼棧橋與內(nèi)支撐梁的連接截面的配筋計(jì)算結(jié)果

    2.3.2 基坑臨時(shí)施工型鋼棧橋與基坑內(nèi)支撐體系的連接截面配筋的有限元分析

    根據(jù)傳統(tǒng)計(jì)算方法的配筋計(jì)算結(jié)果,采用ANSYS對(duì)構(gòu)件進(jìn)行建模分析。該梁長(zhǎng)度L=10m,采用對(duì)稱式建模,取L=5m,并在對(duì)稱面施加對(duì)稱面約束?;炷梁弯摻畹慕M合方式采用離散式,對(duì)混凝土采用SOLID65單元進(jìn)行模擬,對(duì)鋼筋采用LIKE8單元進(jìn)行模擬[6],[7]。離散鋼筋的 LIKE8 單元和混凝土單元SOLID65共用節(jié)點(diǎn),以實(shí)現(xiàn)整體工作過(guò)程中自由度的耦合。建立完成的模型如(圖6)。其中鋼筋排布如(圖7)。

    圖6 臨時(shí)施工型鋼棧橋與內(nèi)支撐梁的連接截面的離散式鋼筋混凝土模型

    采用ANSYS的非線性分析功能,對(duì)模型進(jìn)行受力分析,得到收斂的工程解,收斂誤差設(shè)置為5%[6]。

    模型采用傳統(tǒng)分析的配筋結(jié)果進(jìn)行計(jì)算分析,得到梁的撓度值沿梁縱軸的分布如(圖8)。從圖中可知模型的跨中最大撓度f(wàn)max=2.86mm。模型的裂縫計(jì)算結(jié)果如(圖9),從圖中可知截面的裂縫在端部和跨中的中性軸以下沿豎向分布開(kāi)展,在截面懸挑處,沿梁縱向軸線分布。

    圖7 臨時(shí)施工型鋼棧橋與內(nèi)支撐梁的連接截面的鋼筋排布

    圖8 臨時(shí)施工型鋼棧橋與內(nèi)支撐梁的連接截面的撓度

    圖9 臨時(shí)施工型鋼棧橋與內(nèi)支撐梁的連接截面的裂縫開(kāi)展

    根據(jù)國(guó)家規(guī)范的要求,構(gòu)件的截面應(yīng)力不應(yīng)超過(guò)材料的極限承載力。通過(guò)ANSYS的通用后處理器查看混凝土的應(yīng)力,得到混凝土的應(yīng)力分布如(圖10)。從圖中可知,混凝土的最大壓應(yīng)力為18.49N/mm2,最大拉應(yīng)力為7.69 N/mm2。該截面采用C40混凝土,混凝土的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為19.1 N/mm2,抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為1.71 N/mm2。對(duì)比圖示的應(yīng)力分布,可知該構(gòu)件全截面的壓應(yīng)力均不大于混凝土的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,拉應(yīng)力在局部超過(guò)抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,將產(chǎn)生裂縫,失去抗拉能力。但混凝土拉應(yīng)力超過(guò)規(guī)范要求的范圍很小,且在鋼筋混凝土構(gòu)件中,計(jì)算時(shí)是不考慮混凝土的受拉承載力的,故該結(jié)果滿足規(guī)范的要求。

    圖10 臨時(shí)施工型鋼棧橋與內(nèi)支撐梁的連接截面的混凝土應(yīng)力分布

    通過(guò)ANSYS的通用后處理器查看鋼筋的軸向應(yīng)力,建立鋼筋軸向應(yīng)力的輸出表格,并按應(yīng)力絕對(duì)值的大小降序排列[8],得到的結(jié)果如(圖11)。從該列表可知,鋼筋的最大拉應(yīng)力為315.23N/mm2,最大壓應(yīng)力為314.22 N/mm2,未超過(guò)規(guī)范規(guī)定的鋼筋抗拉和抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值360 N/mm2,故滿足規(guī)范的要求。

    圖11 臨時(shí)施工型鋼棧橋與內(nèi)支撐梁的連接截面的鋼筋應(yīng)力的降序排列

    2.4 基坑臨時(shí)施工型鋼棧橋與基坑內(nèi)支撐體系的連接采用改進(jìn)做法的工程實(shí)例

    某工程采用SMW工法樁+二道鋼筋砼內(nèi)支撐的基坑支護(hù)體系,為加快土方運(yùn)輸需搭建臨時(shí)施工型鋼棧橋。該棧橋的垂直運(yùn)輸高度為5.5m,行車中線的水平投影長(zhǎng)度為46.4m,臨時(shí)施工型鋼棧橋與內(nèi)支撐梁的連接截面采用本文提到的改進(jìn)方法進(jìn)行計(jì)算和截面施工,如(圖12)。從圖中可知,截面的裂縫開(kāi)展與有限元計(jì)算的結(jié)果相符,經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)踏勘和監(jiān)測(cè),截面未出現(xiàn)破壞和過(guò)大變形,與計(jì)算結(jié)果相一致。故采用傳統(tǒng)方法進(jìn)行截面設(shè)計(jì),能夠符合國(guó)家規(guī)范的要求,并滿足工程實(shí)際的要求。

    圖12 臨時(shí)施工型鋼棧橋與內(nèi)支撐梁的連接截面的改進(jìn)做法的工程實(shí)例

    3 結(jié)論

    在采用內(nèi)支撐支護(hù)體系的深基坑工程中,為了提高土方開(kāi)挖的效率,常架設(shè)臨時(shí)施工鋼棧橋。臨時(shí)施工鋼棧橋的立柱樁基礎(chǔ)應(yīng)考慮由土方車和棧橋自重產(chǎn)生的豎向作用和水平作用,其中豎向作用Nk=,水平作用F=0.10×(q×L+P)。為了充分發(fā)揮內(nèi)支撐梁的承載力并節(jié)約鋼棧橋的工程造價(jià),對(duì)臨時(shí)施工型鋼棧橋與內(nèi)支撐梁的連接截面進(jìn)行改進(jìn)。經(jīng)過(guò)有限元分析和實(shí)際工程的驗(yàn)證,對(duì)該連接截面沿原內(nèi)支撐CL取單位縱向長(zhǎng)度作為計(jì)算截面并采用傳統(tǒng)計(jì)算方法進(jìn)行配筋計(jì)算,能夠滿足國(guó)家相關(guān)規(guī)范和工程實(shí)際的要求。

    [1]John Vincent,John Corven.Innovative Overwater Trestle Reconstruction[C].16Th Congress of IABSE,Lucerne,2000.

    [2]JGJ94-2008,建筑樁基技術(shù)規(guī)范[S].

    [3]JTG D60-2004,公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范[S].

    [4]GB50010-2010,混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范[S].

    [5]蔣峰,柯誠(chéng).淺談大型鋼棧橋的造價(jià)分析[J].公路,2010,(10):32-35.

    [6]尚曉江,邱峰,趙海峰.ANSYS結(jié)構(gòu)有限元高級(jí)分析方法與范例應(yīng)用[M].北京:中國(guó)水利水電出版社,2008.278-299.

    [7]汪冬生,吳鐵君.ANSYS中的鋼筋混凝土單元[J].武漢理工大學(xué)學(xué)報(bào),2004,28(4):526-529.

    [8]鄧凡平.ANSYS10.0有限元分析自學(xué)手冊(cè)[M].北京:人民郵電出版社,2007.380-382

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