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    球面采光頂鋼結(jié)構(gòu)單層網(wǎng)殼設(shè)計(jì)探討

    2015-10-31 09:14:52湯兵
    建材與裝飾 2015年23期
    關(guān)鍵詞:網(wǎng)殼球面單層

    湯兵

    (廈門(mén)開(kāi)聯(lián)裝飾工程有限公司)

    球面采光頂鋼結(jié)構(gòu)單層網(wǎng)殼設(shè)計(jì)探討

    湯兵

    (廈門(mén)開(kāi)聯(lián)裝飾工程有限公司)

    球面采光頂通常采用單層網(wǎng)殼結(jié)構(gòu),其建筑造型豐富、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)潔、自重輕、剛度好,能以較小截面實(shí)現(xiàn)較大跨度,應(yīng)用極其廣泛。本文以某商業(yè)廣場(chǎng)球面采光頂鋼結(jié)構(gòu)單層網(wǎng)殼的設(shè)計(jì)為例,探討了單層網(wǎng)殼的結(jié)構(gòu)形式、特征值屈曲分析、整體穩(wěn)定性分析,引出設(shè)計(jì)中需要注意的幾點(diǎn)問(wèn)題,以期對(duì)工程實(shí)踐有參考意義。

    球面采光頂;鋼結(jié)構(gòu);單層網(wǎng)殼

    1 引言

    近年來(lái),球面采光頂在商業(yè)廣場(chǎng)建筑設(shè)計(jì)中,越來(lái)越受到建筑師的青睞,球面采光頂通常采用鋼結(jié)構(gòu)單層網(wǎng)殼,單層網(wǎng)殼可能發(fā)生構(gòu)件失穩(wěn)或體系的整體失穩(wěn),且初始缺陷也會(huì)影響整體穩(wěn)定性。對(duì)單層網(wǎng)殼,構(gòu)件的穩(wěn)定并不意味著結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定,必須分別計(jì)算構(gòu)件的穩(wěn)定與結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定,來(lái)確保單層網(wǎng)殼鋼結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性。

    2 工程概況

    南昌市某商業(yè)廣場(chǎng)球面采光頂跨度47.166m,矢高9.365m,矢跨比約0.20,設(shè)計(jì)截面如下:鋼柱為矩管300×150×10,弧形梁為矩管300×150×8,第一道環(huán)梁為方管200×8,第二、三、四道環(huán)梁為矩管200×100×5.0,第十、十三道環(huán)梁為矩管300×150×8,其他環(huán)梁為矩管150×100×5.0,斜桿為圓管D127×4.0,桿件材質(zhì)Q235B.采光頂恒荷載為1.0kN/m2,活荷載為0.5kN/m2。南昌地區(qū)基本風(fēng)壓為0.45kN/m2,基本雪壓為0.45kN/m2,桿件布置及材料如圖1。

    圖1 

    3 單層網(wǎng)殼鋼結(jié)構(gòu)體系

    3.1結(jié)構(gòu)形式與特點(diǎn)

    單層球面網(wǎng)殼按網(wǎng)格劃分,商業(yè)廣場(chǎng)球面采光頂鋼結(jié)構(gòu)應(yīng)用比較廣泛的主要有肋環(huán)型球面網(wǎng)殼與肋環(huán)斜桿型球面網(wǎng)殼(亦稱施威德勒型網(wǎng)殼)兩種(如圖2),其他網(wǎng)殼形式還有二向網(wǎng)格型網(wǎng)殼、三向網(wǎng)格型網(wǎng)殼、葵花型球面網(wǎng)殼、扇形三向網(wǎng)格型球面網(wǎng)殼等[1]。

    單層球面網(wǎng)殼構(gòu)造簡(jiǎn)單、建筑效果美觀,特別是肋環(huán)型球面網(wǎng)殼,由于桿件較少,應(yīng)用于玻璃采光頂時(shí),通透性好,極富視覺(jué)效果,但是,穩(wěn)定性問(wèn)題突出,矢高比小的網(wǎng)殼比矢高比大的網(wǎng)殼剛度小,穩(wěn)定性更差。肋環(huán)斜桿型網(wǎng)殼,由于增加斜桿,其剛度比肋環(huán)型網(wǎng)殼大,穩(wěn)定載承力略高。中、小跨度球面采光頂采用單層網(wǎng)殼鋼結(jié)構(gòu)體系,經(jīng)濟(jì)效果較好。

    圖2 

    3.2結(jié)構(gòu)選型

    本案例球面網(wǎng)殼,跨度約47.2m,矢高9.365m,矢跨比約0.20,矢跨比較小的球面網(wǎng)殼,整體穩(wěn)定性較差,為滿足《空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ7-2010,以下簡(jiǎn)稱《規(guī)程》)關(guān)于穩(wěn)定承載力的要求,經(jīng)與建筑專業(yè)溝通,選取肋環(huán)斜桿型球面網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)方案。

    3.3結(jié)構(gòu)模型及邊界條件

    網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)其結(jié)構(gòu)分析模型根據(jù)受力特點(diǎn)與節(jié)點(diǎn)構(gòu)造形式通常分為空間桿單元模型與空間梁?jiǎn)卧P?,?duì)于單層網(wǎng)殼,桿件之間通常采用相貫焊接為主的剛性連接方式,同時(shí)從結(jié)構(gòu)受力角度分析,單層網(wǎng)殼構(gòu)件中的彎矩與軸力均為控制構(gòu)件設(shè)計(jì)的主要內(nèi)力,因此,單層網(wǎng)殼應(yīng)采用空間梁?jiǎn)卧P汀?/p>

    商業(yè)廣場(chǎng)球面采光頂一般坐落在混凝土結(jié)構(gòu)的屋面梁上,為防止混凝土梁受扭,采光頂柱腳節(jié)點(diǎn)宜設(shè)置成無(wú)側(cè)移的鉸接支座。為考慮混凝土梁豎向剛度對(duì)采光頂受力性能的影響,宜將支座設(shè)置成彈性支座,以計(jì)入混凝土梁豎向剛度的影響。本文案體采光頂模型如圖3,周邊短柱與混凝土結(jié)構(gòu)屋面梁鉸接。

    圖3 本文案例球面采光頂結(jié)構(gòu)模型圖

    4 單層網(wǎng)殼鋼結(jié)構(gòu)的計(jì)算

    4.1結(jié)構(gòu)的失穩(wěn)(屈曲)模態(tài)

    單層網(wǎng)殼鋼結(jié)構(gòu)對(duì)穩(wěn)定性極其敏感,在一定荷載作用下,結(jié)構(gòu)的平衡狀態(tài)開(kāi)始喪失,外力擾動(dòng)下,變形便迅速增大,其失穩(wěn)機(jī)理是因產(chǎn)生大變形而形成新的幾何形態(tài),此新的幾何形態(tài)稱失穩(wěn)(屈曲)模態(tài)。

    4.2單層網(wǎng)殼特征值屈曲分析

    單層網(wǎng)殼特征值屈曲分析也叫線性穩(wěn)定性分析,是通過(guò)求解如下特征方程,來(lái)確定結(jié)構(gòu)屈曲時(shí)的極限荷載與破壞形態(tài)。

    [K-λG(r)]φ=0

    式中:K為結(jié)構(gòu)總體剛度矩陣;G(r)為荷載向量r作用下的幾何剛度矩陣;λ為特征值,也稱屈曲因子;φ為特征向量矩陣,即結(jié)構(gòu)的屈曲模態(tài)。

    特征值屈曲分析的目的是為了求解結(jié)構(gòu)的屈曲因子與屈曲模態(tài),利用屈曲因子可以預(yù)測(cè)結(jié)構(gòu)極限荷載的上限??衫每臻g梁?jiǎn)卧?,采用特征值屈曲分析,預(yù)測(cè)結(jié)構(gòu)的理論屈曲強(qiáng)度,并得到屈曲模態(tài)[3]。本案例在1.0倍恒荷載加1.0倍活荷載作用下,其前三階屈曲模態(tài)的屈曲因子分別為:λ1=32.431,λ2=32.431,λ3= 37.522,第一階失穩(wěn)(屈曲)模態(tài)如圖4。

    圖4 第一階失穩(wěn)模態(tài)圖

    4.3單層網(wǎng)殼整體穩(wěn)定性分析

    單層網(wǎng)殼的整體穩(wěn)定性可按考慮幾何非線性的有限元法(即荷載-位移全過(guò)程分析)進(jìn)行計(jì)算[2],即利用結(jié)構(gòu)變形后的形態(tài)建立平衡方程,進(jìn)行荷載—位移全過(guò)程跟蹤分析,求得結(jié)構(gòu)屈曲臨界荷載。常用的方法有Newton-Raphson法(牛頓-拉普森法)、弧長(zhǎng)法、位移控制法。由于單層網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)對(duì)缺陷的敏感性,完善結(jié)構(gòu)的幾何非線性大位移分析求得的屈曲臨界荷載系數(shù)往往大于缺陷結(jié)構(gòu)的屈曲臨界荷載系數(shù),因此,單層網(wǎng)殼全過(guò)程分析時(shí)應(yīng)考慮初始缺陷的影響。常采用一致模態(tài)法考慮初始缺陷的不利影響,一致模態(tài)法認(rèn)為:當(dāng)單層網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的初始缺陷分布與結(jié)構(gòu)在某一荷載分布下的失穩(wěn)模態(tài)一致時(shí)最為不利。初始幾何缺陷分布可采用結(jié)構(gòu)的最低階屈曲模態(tài)[2],在此基礎(chǔ)上求解極限荷載的下限。本案例先采用線性靜力分析,求解結(jié)構(gòu)的內(nèi)力與位移,并驗(yàn)算桿件的強(qiáng)度與穩(wěn)定性,再以線性靜力分析位移最大節(jié)點(diǎn)為關(guān)鍵節(jié)點(diǎn),采用牛頓-拉普森非線性分析法求解關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)在1.0倍恒荷載加1.0倍活荷作用下的荷載-位移曲線圖,如圖5。

    圖5 

    從荷載-位移曲線可看出,該結(jié)構(gòu)的屈曲臨界荷載系數(shù)為25.4,滿足《規(guī)程》對(duì)屈曲臨界荷載系數(shù)大于4.2的要求。

    4.4單層網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性

    單層網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的自振頻率比空間桁架結(jié)構(gòu)要密集,且頻率有時(shí)很接近,往往要取較多高階振型才能獲取90%以上的質(zhì)量參與系數(shù),《規(guī)程》要求宜至少取前25~30個(gè)振型。本案例結(jié)構(gòu)前兩個(gè)振型周期均為0.45s,第三振型周期為0.28s,第一振型X方向質(zhì)量參與系數(shù)為79.44%,Y方向質(zhì)量參與系數(shù)為14.49%,即第一振型為X方向平動(dòng),第二振型X方向質(zhì)量參與系數(shù)為14.49%,Y方向質(zhì)量參與系數(shù)為79.44%,第二振型為Y方向平動(dòng),第三振型RZ方向的質(zhì)量參與系數(shù)為98.6%,第三振型為繞Z方向的扭轉(zhuǎn)。

    5 計(jì)算結(jié)果

    5.1應(yīng)力與位移控制

    對(duì)單層網(wǎng)殼進(jìn)行整體性分析的前提是:在線性靜力分析的內(nèi)力作用下,桿件的強(qiáng)度應(yīng)力與穩(wěn)定應(yīng)力應(yīng)滿足規(guī)范要求。另外,應(yīng)力控制還應(yīng)考察結(jié)構(gòu)桿件的應(yīng)力分布,使單層網(wǎng)殼前幾道環(huán)向桿件具有較高的可靠度。

    單層網(wǎng)殼靜力線性分析時(shí)的位移最大的節(jié)點(diǎn),應(yīng)作為幾何非線性大位移分析求解極限荷載時(shí)的位移監(jiān)控點(diǎn)。結(jié)構(gòu)位移控制也是剛度要求,對(duì)非線效應(yīng)明顯的單層網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)更應(yīng)引起重視,目前,《規(guī)程》僅對(duì)單層網(wǎng)殼的豎向撓度按1/400的短向跨度控制,而網(wǎng)殼水平剛度比豎向剛度要弱,尤其是肋環(huán)型球面網(wǎng)殼,第一振型往往是水平振動(dòng),因此,也應(yīng)重視節(jié)點(diǎn)水平方向位移的控制,筆者建議參照《拱形鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ/T249-2011),按跨度的1/200控制水平位移。

    5.2節(jié)點(diǎn)有限元分析

    采光頂單層網(wǎng)殼力學(xué)分析時(shí),均假定節(jié)點(diǎn)是完全剛性的,為美觀起見(jiàn),設(shè)計(jì)師往往按建設(shè)方的旨意,將桿件交匯節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)成相貫節(jié)點(diǎn),為保證節(jié)點(diǎn)受力安全,關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)需要局部補(bǔ)強(qiáng),采光頂桿系交匯節(jié)點(diǎn)按傳統(tǒng)的手算方法計(jì)算,根本無(wú)法實(shí)現(xiàn),為此,建議采用ANSYS有限元程序進(jìn)行仿真模擬,可得到較為真實(shí)合理的結(jié)果。本文案例梁柱節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了加腋補(bǔ)強(qiáng)處理,ANSYS有限元分析應(yīng)力結(jié)果如圖6。

    圖6 

    6 結(jié)束語(yǔ)

    球面采光頂采用單層網(wǎng)殼方案,應(yīng)用越來(lái)越普遍,但在球面采光頂鋼結(jié)構(gòu)單層網(wǎng)殼設(shè)計(jì)中應(yīng)注意如下問(wèn)題:

    (1)單層網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)形式的選取對(duì)結(jié)構(gòu)的剛度影響較大,肋環(huán)斜桿型球面網(wǎng)殼比肋環(huán)型球面網(wǎng)殼剛度大,矢高比大的網(wǎng)殼比矢高比小的網(wǎng)殼剛度大,穩(wěn)定承載力高。

    (2)單層網(wǎng)殼應(yīng)采用空間梁?jiǎn)卧治觯ё丝紤]支承結(jié)構(gòu)彈性剛度的影響。

    (3)單層網(wǎng)殼宜按一致模態(tài)法考慮初始缺陷,并在此基礎(chǔ)上進(jìn)行荷載-位移全過(guò)程追蹤分析。

    (4)單層網(wǎng)殼除應(yīng)按《規(guī)程》進(jìn)行應(yīng)力、豎向位移控制外,尚應(yīng)重視水平位移控制、重視從周期、振型、質(zhì)量參與系數(shù)了解結(jié)構(gòu)的整體性能、重視對(duì)關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)的有限元分析。

    [1]黃斌,毛文筠.新型空間鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與實(shí)例[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2010.

    [2]《空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ7-2010)[S].

    [3]劉旭凡,蘇超.單層球面網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性研究[J].四川建筑,2006,12.

    TU391

    A

    1673-0038(2015)23-0004-03

    2015-5-21

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