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    淺析幕墻工程后置埋板的結(jié)構(gòu)設(shè)計——平潭綜合實(shí)驗(yàn)區(qū)金井灣商務(wù)營運(yùn)中心幕墻工程

    2015-10-21 16:40:47肖強(qiáng)龍志鵬
    基層建設(shè) 2015年30期
    關(guān)鍵詞:幕墻

    肖強(qiáng) 龍志鵬

    金剛幕墻集團(tuán)有限公司 廣州 510635

    摘要:以平潭綜合實(shí)驗(yàn)區(qū)金井灣商務(wù)營運(yùn)中心幕墻工程為例,在應(yīng)對基本風(fēng)壓超大、大面積主體結(jié)構(gòu)缺少預(yù)埋件以及建筑超高、結(jié)構(gòu)梁偏小的不利組合下,對后置埋件構(gòu)造設(shè)計、結(jié)構(gòu)計算進(jìn)行分析,為相近幕墻工程的后置埋板設(shè)計分析提供相關(guān)借鑒和參考。

    關(guān)鍵詞:幕墻;基本風(fēng)壓;后置埋板

    平潭綜合實(shí)驗(yàn)區(qū)金井灣商務(wù)營運(yùn)中心工程地處福建福州平潭縣,由6棟超100米的商務(wù)樓、1棟行政主樓、1座報告廳及兩棟附屬茶樓組成,總建筑面積70多萬平方米,最大建筑高度135.25米,其中幕墻施工面積近21萬平方米;平潭季風(fēng)明顯,夏季以偏南風(fēng)為主,其余季節(jié)多為東北風(fēng)。風(fēng)力年平均風(fēng)速6.9米/秒,灣海地區(qū)全年大風(fēng)(7級以上)日數(shù)為125天,是福建省強(qiáng)風(fēng)區(qū)之一,基本風(fēng)壓1.3KN/m?,由于幕墻招標(biāo)在所有主體封頂落架之后,主體結(jié)構(gòu)未設(shè)置建筑外幕墻預(yù)埋板,塔樓結(jié)構(gòu)梁厚絕大部分為200mm與250mm,在保證結(jié)構(gòu)的安全前提下,綜合實(shí)際施工技術(shù)要求、成本、業(yè)主方的工程進(jìn)度等,最終采用機(jī)械螺栓后錨固方案。

    一、后置埋板的構(gòu)造設(shè)計

    1.工程的設(shè)計參數(shù)

    地面粗糙度類別:A 類;地震設(shè)防烈度:7 度,設(shè)計基本地震加速度值:0.1g;基本風(fēng)壓 Wo = 1.3 kN/㎡;建筑最大標(biāo)高:135米;通過選取大面與邊角位標(biāo)準(zhǔn)分格幕墻的計算,典型支座反力如下圖:

    2.后埋板構(gòu)造設(shè)計的比選

    后置埋件是指安裝在結(jié)構(gòu)上的埋置錨固件,其中涉及到三種客體:結(jié)構(gòu)基材、錨固件和被連接體。錨固件不但要完成被錨固件與原結(jié)構(gòu)的連接作用,更重要的是能有效的將外加荷載直接傳遞到原結(jié)構(gòu)上,從而達(dá)到安全、可靠的功效。后置埋件錨固的方法有很多,總的可以分為兩大類:機(jī)械錨固和化學(xué)錨固。幕墻中常用的機(jī)械錨固為膨脹錨栓,即通過端部的擴(kuò)張部分壓入鉆孔壁內(nèi),利用挈形斜度來促使膨脹產(chǎn)生摩擦握裹力,達(dá)到固定效果,膨脹錨固價格便宜,施工方便。由于平潭工程風(fēng)壓大,超強(qiáng)臺風(fēng)登入地區(qū),風(fēng)載的循環(huán)反復(fù)拉壓而容易產(chǎn)生松動,抗拉能力較差,首先被排除?;瘜W(xué)錨栓通過砂漿或合成樹脂將錨栓與錨固基礎(chǔ)結(jié)合成一個整體,化學(xué)錨栓的力學(xué)性能比同等規(guī)格的膨脹錨栓好很多,但缺點(diǎn)是價格高,對施工要求高,大面施工后質(zhì)量難以控制,化學(xué)藥劑不能受高溫,對后埋板的焊接提出了更高的要求。鑒于本工程幕墻埋件主要受拉,結(jié)合需要大量焊接、大面積使用情況,首先提出了采用國外相關(guān)品牌的化學(xué)錨固方案,在與業(yè)主方、設(shè)計院、監(jiān)理等單位的設(shè)計溝通過程中,存在以下幾點(diǎn)問題:

    ① 結(jié)構(gòu)梁大小絕大多數(shù)為200*700mm和250*700mm,按照混凝土規(guī)范相應(yīng)條款,考慮混凝土錐體破壞,錨栓臨界邊距大,將埋件需設(shè)在梁中導(dǎo)致幕墻構(gòu)造、方案設(shè)計不能滿足;

    ② 采用化學(xué)錨固,為保證受力要求,化錨數(shù)量多,化錨施工要求高,在大面施工中質(zhì)量難以保證,工程進(jìn)度難以控制;

    ③ 目前一般的化學(xué)錨栓藥劑采用的乙烯基樹脂,這種材料優(yōu)點(diǎn)是收縮率低、粘結(jié)力高,它能產(chǎn)生很高的強(qiáng)度,對清孔方法和效果敏感性小,但目前國內(nèi)廠家產(chǎn)品的一個缺點(diǎn)是耐高溫穩(wěn)定性差,不宜焊接,為保證本工程質(zhì)量建議采用國外品牌化學(xué)錨栓(藥劑要求耐高溫,提供相關(guān)實(shí)驗(yàn)、檢測報告),這個方案的結(jié)果:如此體量的幕墻面積直接導(dǎo)致成本上升過大;

    綜合以上幾個因素最終選用對穿螺栓方案,不受結(jié)構(gòu)梁厚度限值,而且對穿螺栓屬于機(jī)械連接,大面積施工條件更能保證連接的可靠性,埋件詳圖如下:

    補(bǔ)充對穿螺栓的優(yōu)點(diǎn)。。。

    埋件剖面圖

    二、后埋板計算

    1.正向風(fēng)荷載計算

    ① 風(fēng)荷載計算:

    計算條件選取高度Z?。?26.7m;地面粗糙度?。篈類;基本風(fēng)壓Wo?。?.3(kN/m^2)。

    Wk=βgz×μz×μsl×W0-----(GB50009-2012)

    (a)陣風(fēng)系數(shù)βgz計算:βgz=1+2gI10(Z/10)^(-a)=1+2×2.5×0.12×(126.7/10)^-0.12=1.442

    (b)風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz計算:μz=1.284×(Z/10)^0.24=1.284×(126.7/10)^0.24=2.362

    (c)局部風(fēng)壓體型系數(shù)μsl計算:μsl=-1.200

    (d)風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值WK和風(fēng)荷載設(shè)計值W計算:

    Wk=βgz×μsl×μz×W0=1.442×1.200×2.362×1.30=5.314kN/m^2

    W=γw×Wk=1.4×5.314=7.440kN/m^2

    ② 自重荷載計算:

    GA=γG×GAK=1.2×0.700=0.840kN/m^2

    ③ 地震作用計算:

    qEAK=β×α×GAK(JGJ102-20035.3.4)=5×0.08×0.700=0.280kN/m^2;qEA=1.3×0.280=0.364kN/m^2

    ④ 垂直幕墻面的荷載組合計算:

    荷載采用SW+0.5SE組合:q=W+0.5qEA=7.440+0.5×0.364=7.622kN/m^2

    2.正向風(fēng)荷載作用下反力計算

    ① 立柱受荷載線分布集度值:

    B:立柱所受水平組合荷載從屬面分格寬:1.500m;H:立柱計算跨度:3.900m

    qk.L=Wk×B=5.314×1.500=7.971kN/m;q.L=q×B=7.622×1.500=11.433kN/m

    ② 支座反力計算

    N1=q.L×H=11.433×3.900=44.589kN;N2=GA×B×H=0.840×1.500×3.900=4.914kN

    3.側(cè)向荷載計算

    ①風(fēng)荷載計算:

    Wk=βgz×μz×μsl×W0-----(GB50009-2012)

    (a)陣風(fēng)系數(shù)βgz計算:βgz=1+2gI10(Z/10)^(-a)=1+2×2.5×0.12×(126.7/10)^-0.12=1.442

    (b)風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz計算:μz=1.284×(Z/10)^0.24=1.284×(126.7/10)^0.24=2.362

    (c)局部風(fēng)壓體型系數(shù)μsl計算:μsl=-1.625

    (d)風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值WK和風(fēng)荷載設(shè)計值W計算:

    γw:風(fēng)荷載作用分項(xiàng)系數(shù):1.4

    Wk=βgz×μsl×μz×W0=1.442×1.625×2.362×1.30=7.196kN/m^2

    W=γw×Wk=1.4×7.196=10.074kN/m^2

    4.側(cè)向風(fēng)荷載作用下反力計算

    ① 立柱受荷載線分布集度值:

    B:立柱所受水平組合荷載從屬面分格寬:0.300m;H:立柱計算跨度:3.900m

    qk.L=Wk×B=7.196×0.300=2.159kN/m

    q.L=q×B=10.074×0.300=3.022kN/m

    ② 支座反力計算:N1=q.L×H=3.022×3.900=11.787kN

    5.埋件計算

    ① 埋件反力計算

    由以上計算可知:N=44589N;V1=4914N;V2=11787N

    后埋件所受到的剪力設(shè)計值:V=(V12×V22)0.5=(4,914+11,787)=12,770N

    e:豎向剪力作用點(diǎn)到錨板邊緣的距離:150mm;e:側(cè)向剪力作用點(diǎn)到錨板邊緣的距離:400mm

    由豎向總剪力產(chǎn)生的彎矩1設(shè)計值:M1=V1×e=4,914×150=737,100N.mm

    由側(cè)向總剪力產(chǎn)生的彎矩2設(shè)計值:M2=V2×e=11,787×400=4,714,800N.mm

    ②受力最大錨栓的拉力設(shè)計值計算

    (a)軸心拉力與彎矩1共同作用下,受力最大錨栓的拉力設(shè)計值:

    N/n-M1y1/Σyi2=44,589/4-737,100×75/22,500=8,690≥0

    N1=N/n+M1y1/Σyi^2,JGJ145-2004(5.2.2-1)=44,589/4+737,100×75/22,500=13,604N

    (b)軸心拉力與彎矩2共同作用下,受力最大錨栓的拉力設(shè)計值:

    N/n-M2y1/Σyi2=44,589/4-4,714,800×75/22,500=-4,569<0

    N2=(NL+M2)y1'/Σyi'^2,JGJ145-2004(5.2.2-2)=(44,589×75+4,714,800)×150/45,000=26,863N

    (c)軸心拉力與彎矩1和彎矩2共同作用下,受力最大錨栓的拉力設(shè)計值:

    Nhsd=N1+N2-N/n=13,604+26,863-44,589/4=29,320N

    ③ 受力最大錨栓的剪力設(shè)計值計算

    V11=V1/n1=4,914/2=2,457N;V21=V2/n2=11,787/2=5,894N

    Vhsd=(V11^2+V21^2)^0.5=(2,457^2+5,894^2)^0.5=6,385N

    ④ 對穿錨栓選擇

    Nhsd:承受拉力最大錨栓的拉力設(shè)計值:29KN;Vhsd:承受剪力最大螺栓的剪力設(shè)計值:6KN

    NRd,S:M16錨栓的抗拉承載力設(shè)計值:35KN;VRd,S:M16錨栓的抗剪承載力設(shè)計值:35KN

    ⑤ 拉剪復(fù)合受力承載力計算

    (Nhsd/NRd,S)2+(Vhsd/VRd,S)2=(29/35)^2+(6/35)^2=0.74;滿足要求

    以上通過對平潭綜合實(shí)驗(yàn)區(qū)金井灣商務(wù)營運(yùn)中心幕墻工程的后埋板構(gòu)造設(shè)計的比選和結(jié)構(gòu)計算的分析,為應(yīng)對基本風(fēng)壓超大、大面積主體結(jié)構(gòu)缺少預(yù)埋件以及建筑超高、結(jié)構(gòu)梁偏小的不利組合下的相近幕墻工程后置埋板設(shè)計分析提供一個借鑒和參考。本工程后埋板施工應(yīng)用屬超相關(guān)規(guī)范,對穿螺栓后埋板方案組織了專家論證審查,給出方案基本可行,建議在實(shí)際的施工過程中完善兩點(diǎn):

    1.砼梁寬度≤250mm,可以采用對穿螺栓,在施工過程中不得損傷主鋼筋;

    2.砼梁寬度≥300mm時,可采用化學(xué)錨栓,化學(xué)錨栓直徑應(yīng)適當(dāng)加大,錨入深度適當(dāng)加長,應(yīng)保證化學(xué)結(jié)構(gòu)膠質(zhì)量和施工質(zhì)量,必要時在關(guān)鍵部位時增加安全構(gòu)造措施。

    參考文獻(xiàn):

    [1] 玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范,JGJ 102-2003

    [2] 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范,GB 50009-2012

    [3] 混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程,JGJ 145-2013

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