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    內(nèi)置新型雙螺旋元件換熱管的換熱特性數(shù)值研究

    2015-09-04 05:45:30謝文超王宗勇胡少永王舒婷
    當(dāng)代化工 2015年11期
    關(guān)鍵詞:雙螺旋雷諾數(shù)偏心

    謝文超,王宗勇,胡少永,王舒婷

    ( 沈陽化工大學(xué),遼寧 沈陽 110142)

    近年來,隨著能源危機日益加劇和材料費用的不斷增加,促使了強化傳熱技術(shù)快速發(fā)展,各種各樣的強化傳熱新方法不斷被提出。作為被動強化傳熱技術(shù),管內(nèi)插入扭帶由于其性能穩(wěn)定、結(jié)構(gòu)簡單、能耗低、安裝維修方便等優(yōu)點被廣泛應(yīng)用,大量的學(xué)者對其進(jìn)行了研究。國內(nèi)外眾多學(xué)者提出了多種異形扭帶[1-6],如分段扭帶、穿孔扭帶、鋸齒邊扭帶、中空扭帶以及交替軸中空扭帶等。然而,在低雷諾數(shù)下,以上異形扭帶換熱效果并不是很好。為了對傳統(tǒng)扭帶進(jìn)行改進(jìn),在強化流體傳熱的同時減小壓降,提高其綜合傳熱性能,很多學(xué)者針對低雷諾數(shù)下新型螺旋元件進(jìn)行了研究,提出了以不同的雙螺旋元件(扭帶)組合形式[7-9]來代替?zhèn)鹘y(tǒng)紐帶,來提高其綜合換熱性能。眾多研究者對插入管內(nèi)的湍流傳熱性能進(jìn)行了研究,對層流換熱研究較少?,F(xiàn)提出一種新型的雙螺旋元件,即偏心扭轉(zhuǎn)平行雙螺旋元件。該元件任一橫截面上具有一對平行的結(jié)構(gòu)參數(shù)相同的螺旋板(左旋或右旋),形成三個相對獨立流動通道,流體在雙螺旋板的作用下可使流道中心流體與邊緣流體交替換位,同時可使流體在相鄰混合元件內(nèi)實現(xiàn)同一流道流體的三重分割、不同流道流體的三重匯合,傳熱效果顯著提高。

    本文通過對低雷諾數(shù)條件下(50≤Re≤600),圓管內(nèi)插入幾種不同中間間隙的偏心扭轉(zhuǎn)平行雙扭帶進(jìn)行數(shù)值模擬,比較各種情況下管內(nèi)的換熱與阻力特性及綜合性能,為偏心扭轉(zhuǎn)平行雙螺旋扭帶換熱器的優(yōu)化開發(fā)奠定一定的理論基礎(chǔ)。

    1 物理模型

    本文采用的雙螺旋扭帶是由一系列結(jié)構(gòu)連續(xù)的雙螺旋單元構(gòu)成,每個雙螺旋單元具有兩片相互平行且保持一定間距的螺旋板,在一個單元長度范圍雙螺旋扭帶將管內(nèi)空間分割成三個相對獨立的螺旋通道。物理模型如圖1所示,圖1(a)為結(jié)構(gòu)連續(xù)且左旋、右旋交替布置雙螺旋元件,圖1(b)為結(jié)構(gòu)連續(xù)且旋向相同雙螺旋元件。圓管直徑 D=20 mm,長L=80 mm的圓管內(nèi)插入厚度均為1 mm的扭帶,其中扭帶與管內(nèi)壁無間隙。扭帶的長徑比(定義為扭帶扭轉(zhuǎn)180°沿軸向的長度H與管子內(nèi)徑D之比)為2。平行雙扭帶之間的中間間隙比c(定義為平行板之間的間隙C與管子內(nèi)徑D之比)分別取 0,0.05,0.1,0.15,0.2,0.25。

    圖1 圓管中插入的幾何模型Fig.1 The geometric in the circular tube

    2 數(shù)值方法

    幾何建模采用 Solidworks軟件,前處理采用Gambit 2.3.16,數(shù)值計算應(yīng)用Fluent 6.3.26。管壁施加恒定的熱流量6 000 W·m-2,管子進(jìn)出口采用周期性邊界條件。工作介質(zhì)為水,給定質(zhì)量流量,保證Re的范圍為50~600,采用管內(nèi)徑為雷諾數(shù)的特征尺寸,初始溫度為300 K。計算模型采用三維穩(wěn)態(tài)的單精度模型,壓力場和速度場之間的耦合采用SIMPLE算法。

    2.1 性能評價方法

    本文用Nusselt數(shù),阻力系數(shù)f和性能評價準(zhǔn)則PEC來分別評價強化管的換熱效果、阻力特性和熱水力學(xué)綜合性能,分別定義如下:

    式中:h為流體的對流傳熱系數(shù),W/(m-2·K);D為管子的內(nèi)徑,m;λ為流體的導(dǎo)熱系數(shù),W/(m·K);q為熱流密度,W/m-2;Tw為壁面溫度,K;Tf管內(nèi)流體溫度,K。

    式中:?p為壓力降,Pa;ρ為流體的密度,kg/m3;U為流體的速度,m/s;L為管子的長度,m。

    式中:Nu和 f分別是內(nèi)置扭帶的圓管對應(yīng)的Nusselt數(shù)和摩擦阻力系數(shù),而 N u0和 f0分別是光管的Nusselt數(shù)和摩擦阻力系數(shù)。層流、恒熱流狀態(tài)下和 f0分別為:

    2.2 模型驗證

    為驗證數(shù)值模擬方法的準(zhǔn)確性,首先對相同條件下的光管進(jìn)行模擬,將不同雷諾數(shù)下的努塞爾數(shù)和摩擦阻力系數(shù)與充分發(fā)展階段的理論值進(jìn)行對比。從圖2和圖3對比可以看出,理論數(shù)據(jù)與數(shù)值模擬結(jié)果誤差均在 1%以內(nèi),認(rèn)為本文所建數(shù)值模型正確。

    圖2 光管模擬值與理論值的努塞爾數(shù)比較圖Fig.2 Comparison of numerical results and theoretical data of Nusselt number of plain tube

    圖3 光管模擬值與理論值的阻力系數(shù)比較圖Fig.3 Comparison of numerical results and theoretical data of friction factor of plain tube

    3 結(jié)果與分析

    3.1 結(jié)構(gòu)連續(xù)且旋向交替布置

    圖4 Nu隨Re的變化規(guī)律Fig.4 Variation tendency of Nu versus Re

    當(dāng)插入結(jié)構(gòu)連續(xù)且旋向交替布置的偏心扭轉(zhuǎn)平行雙螺旋元件,不同雷諾數(shù)Re下,不同中間間隙比的平均努塞爾數(shù)Nu的值比較,如圖4所示。隨著雷諾數(shù)增加,不同間隙比下的平均努塞爾數(shù) Nu均成增加趨勢。這是由于元件橫截面上具有一對平行的結(jié)構(gòu)參數(shù)相同的螺旋板且分段交替布置,形成三個相對獨立的流動通道,流體在螺旋元件的作用下,實現(xiàn)旋轉(zhuǎn)、剪切、重新匯合等過程,使形成的渦流更加復(fù)雜,這對強化傳熱是有利的。隨雷諾數(shù)增加,渦流影響作用逐漸減弱,從而導(dǎo)致Nu數(shù)降低。另外,較低的Re下,Nu隨著中間間隙比而增大到一個峰值,當(dāng)中間間隙比c=0.15后大幅下降,并且它比相同條件下 SK型螺旋元件的換熱性能可以增強2%~21%。

    圖5 f隨Re的變化規(guī)律Fig.5 Variation tendency of f versus Re

    不同雷諾數(shù) Re下,換熱管的平均摩擦系數(shù) f的值,如圖5所示。從圖中可知,與SK型螺旋元件相比,結(jié)構(gòu)連續(xù)且旋向交替布置的偏心扭轉(zhuǎn)平行雙螺旋元件流動阻力增大,而且隨著兩螺旋板之間間隙的增大達(dá)到某一定值后逐漸減小。此外,低雷諾數(shù)時,中間間隙比為c=0.15所對應(yīng)的阻力系數(shù)最大;高雷諾數(shù)時,c=0.1時所對應(yīng)的阻力系數(shù)最大。分析其中的原因,主要有兩方面:(1)流體在雙螺旋板的作用下可使流道中心流體與邊緣流體交替換位,同時可使流體在相鄰混合元件內(nèi)實現(xiàn)同一流道流體的三重分割、不同流道流體的三重匯合,流體在貼近壁面擾動時,在近壁面處形成較大的速度梯度,產(chǎn)生較大的剪切力,從而造成較大的流動阻力。(2)中間間隙越大,螺旋板寬度減小,其表面積也隨之減小,流體流經(jīng)螺旋板時受到的摩擦力也減小,從而導(dǎo)致流動阻力的減小。

    圖6為各雷諾數(shù)Re下?lián)Q熱管的PEC值。由圖可見,雷諾數(shù)Re在50~600的范圍內(nèi),內(nèi)置偏心扭轉(zhuǎn)平行雙螺旋元件的性能評價原則 PEC值最小為1.18,最大值達(dá)到了 5.20,但有間隙的螺旋元件的PEC值始終低于沒有中間間隙的螺旋元件(厚度為2 mm的SK型螺旋元件)。主要原因是低雷諾數(shù)下有間隙的螺旋元件的Nu值比沒有中間間隙的螺旋元件(即厚度為2 mm的SK型螺旋元件)大,但是前者的摩擦阻力系數(shù)f大,從而使SK型螺旋元件的熱水力學(xué)綜合性能較好。

    圖6 PEC隨Re的變化規(guī)律Fig.6 Variation tendency of PEC versus Re

    3.2 結(jié)構(gòu)連續(xù)且旋向相同布置

    當(dāng)插入結(jié)構(gòu)連續(xù)且旋向相同布置的偏心扭轉(zhuǎn)平行雙螺旋元件,不同雷諾數(shù)Re下,不同中間間隙比的平均努塞爾數(shù)Nu的值比較,如圖7所示。插入結(jié)構(gòu)連續(xù)且旋向相同的偏心扭轉(zhuǎn)平行雙螺旋元件(特別是中間間隙比c=0.15時)比起傳統(tǒng)扭帶(即中間間隙比c=0,厚度為2 mm時)可以得到較好的強化換熱效果,且它比相同條件下傳統(tǒng)單扭帶的換熱性能大23%~56%。這是因為傳統(tǒng)扭帶強化傳熱是基于扭帶產(chǎn)生兩個獨立的渦流通道,而該螺旋元件有三個相對獨立的螺旋流動通道,可引起更加高效的流體混合和擾動,從而能達(dá)到更優(yōu)的強化換熱效果。另外,Nu隨著中間間隙比增大到一個峰值(當(dāng)中間間隙比c=0.15時)后大幅下降,且它比相同條件下SK型螺旋元件的換熱性能可以增強2%~21%。

    圖8為各雷諾數(shù)Re下?lián)Q熱管的平均摩擦系數(shù)f的值。從圖中可知,與傳統(tǒng)單扭帶相比,結(jié)構(gòu)連續(xù)且旋向相同的偏心扭轉(zhuǎn)平行雙螺旋元件顯著地增大流動阻力,而且隨著兩螺旋板間隙的增大達(dá)到某一定值后逐漸減小。此外,大部分工況下,中間間隙比c=0.15所對應(yīng)的阻力系數(shù)最大。

    圖9為各雷諾數(shù)Re下?lián)Q熱管的PEC值。由圖可見,雷諾數(shù)Re在50~600的范圍內(nèi),內(nèi)置結(jié)構(gòu)連續(xù)且旋向相同的偏心扭轉(zhuǎn)平行雙螺旋元件的性能評價原則PEC值最小為1.14,最大值達(dá)到了4.42。由此可見結(jié)構(gòu)連續(xù)且旋向相同的偏心扭轉(zhuǎn)平行雙螺旋元件可大大提高熱水力學(xué)綜合性能。另外,從圖6可以看出,性能評價準(zhǔn)則PEC隨扭帶中間間隙的變化趨勢與Nu類似,而且中間間隙比c=0.15對應(yīng)的螺旋元件綜合性能最好。

    圖7 Nu隨Re的變化規(guī)律Fig.7 Variation tendency of Nu versus Re

    圖8 f隨Re的變化規(guī)律Fig.8 Variation tendency of f versus Re

    3.3 兩者的比較

    在比較圖4和圖7中可以看出,相同條件下,結(jié)構(gòu)連續(xù)且旋向交替布置的偏心扭轉(zhuǎn)平行雙螺旋元件(包括中間間隙比c=0的SK型螺旋元件)對應(yīng)的Nu比結(jié)構(gòu)連續(xù)且旋向相同的偏心扭轉(zhuǎn)平行雙螺旋扭帶(包括中間間隙比c=0的傳統(tǒng)扭帶)的Nu值要大,并且隨著Re的增大兩者的差值越來越大;另外,在Re≤300時,c=0.15的結(jié)構(gòu)連續(xù)且旋向交替布置的偏心扭轉(zhuǎn)平行雙螺旋元件比c=0.15結(jié)構(gòu)連續(xù)且旋向相同的偏心扭轉(zhuǎn)平行雙螺旋元件的換熱性能大5%~21%。對比圖5和圖8可知,兩者的f值同Nu值規(guī)律一樣,相同條件下都是前者較大。如圖6和圖9所示,Re≤150時,前者PEC的最大值(即SK型螺旋元件對應(yīng)的PEC值)小于后者的最大值(即中間間隙比c=0.15所對應(yīng)的PEC值);Re>150時,前者PEC的最大值(即SK型螺旋元件對應(yīng)的 PEC值)比后者的最大值(即中間間隙比c=0.15所對應(yīng)的PEC值)大??傮w說來,結(jié)構(gòu)連續(xù)且旋向交替布置的偏心扭轉(zhuǎn)平行雙螺旋元件的換熱效果比結(jié)構(gòu)連續(xù)且旋向相同的偏心扭轉(zhuǎn)平行雙螺旋扭帶要好,且大多數(shù)情況下前者具有更好的熱-水力學(xué)綜合性能。

    圖9 PEC隨Re的變化規(guī)律Fig.9 Variation tendency of PEC versus Re

    4 結(jié) 論

    對于換熱管在不同中間間隙比的基礎(chǔ)上,設(shè)計了兩種不同的螺旋元件(結(jié)構(gòu)連續(xù)且旋向交替布置和結(jié)構(gòu)連續(xù)且旋向相同的偏心扭轉(zhuǎn)平行雙螺旋元件),在Re=50~600范圍內(nèi)的層流流動換熱進(jìn)行了數(shù)值研究。

    (1)對于結(jié)構(gòu)連續(xù)且旋向交替布置的偏心扭轉(zhuǎn)平行雙螺旋元件,在 Re≤300時,中間間隙比為c=0.15所對應(yīng)螺旋元件的換熱效果最好,相同條件下對比SK型螺旋元件,換熱性能提高2%~21%;而Re較高時,SK型螺旋元件(c=0)換熱效果(Nu)最好。由于有中間間隙的螺旋元件遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于 SK型螺旋元件的阻力系數(shù),所以 SK型螺旋元件的熱水力學(xué)綜合性能最好。

    (2)對于結(jié)構(gòu)連續(xù)且旋向相同的偏心扭轉(zhuǎn)平行雙螺旋元件,中間間隙比c=0.15所對應(yīng)的螺旋元件比起傳統(tǒng)單扭帶可以得到較好的強化換熱效果,比相同條件下傳統(tǒng)單扭帶的換熱性能大23%~56%。

    與傳統(tǒng)扭帶相比,大部分工況下結(jié)構(gòu)連續(xù)且旋向相同的偏心扭轉(zhuǎn)平行雙螺旋元件的阻力系數(shù)要大。性能評價準(zhǔn)則PEC隨扭帶錯位角的變化趨勢與Nu類似,中間間隙比c=0.15對應(yīng)螺旋元件綜合性能最好。

    (3)相同條件下,結(jié)構(gòu)連續(xù)且旋向交替布置的偏心扭轉(zhuǎn)平行雙螺旋元件的換熱效果比結(jié)構(gòu)連續(xù)且旋向相同的偏心扭轉(zhuǎn)平行雙螺旋元件好。在Re≤300時,c=0.15的結(jié)構(gòu)連續(xù)且旋向交替布置的偏心扭轉(zhuǎn)平行雙螺旋元件比 c=0.15結(jié)構(gòu)連續(xù)且旋向相同的偏心扭轉(zhuǎn)平行雙螺旋元件的換熱性能大5%~21%。

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