后張法預(yù)應(yīng)力鋼絞線張拉和錨固過(guò)程分析

李式雄

摘 要：對(duì)后張法預(yù)應(yīng)力鋼絞線張拉和錨固過(guò)程中錨圈口摩阻損失、孔道摩阻損失以及錨固時(shí)錨塞回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失進(jìn)行了測(cè)試，還對(duì)張拉控制應(yīng)力、預(yù)應(yīng)力筋理論伸長(zhǎng)值的計(jì)算及具體量測(cè)等有關(guān)問(wèn)題進(jìn)行了探究，可為同類鋼絞線預(yù)應(yīng)力張拉施工提供可靠的參考。

關(guān)鍵詞：預(yù)應(yīng)力張拉；預(yù)應(yīng)力損失；張拉控制應(yīng)力；伸長(zhǎng)值

中圖分類號(hào)：U445.57 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：B

0 引 言

后張法預(yù)應(yīng)力鋼絞線混凝土梁橋作為梁式橋的一種主要形式被廣泛應(yīng)用于橋梁建設(shè)工程中。但已建大跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋在使用幾年后，常會(huì)出現(xiàn)比較明顯的裂縫，與之對(duì)應(yīng)的是中跨跨中下?lián)铣^(guò)設(shè)計(jì)預(yù)期，且持續(xù)不斷增大。其中，預(yù)應(yīng)力施工沒(méi)有按照施工規(guī)范操作導(dǎo)致預(yù)應(yīng)力損失過(guò)大，是下?lián)狭窟h(yuǎn)遠(yuǎn)超過(guò)設(shè)計(jì)預(yù)拱度的原因之一。而引起后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件預(yù)應(yīng)力損失的因素有：預(yù)應(yīng)力筋與管道壁的摩擦；錨具變形、預(yù)應(yīng)力筋回縮和接縫壓縮；預(yù)應(yīng)力筋與錨圈口之間的摩擦；混凝土的收縮和徐變；預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力松弛；混凝土的彈性壓縮；臺(tái)座的彈性變形等[1]。前三個(gè)影響因素要經(jīng)過(guò)檢測(cè)計(jì)算得出，也是本文要探討的，而后幾個(gè)因素可以通過(guò)控制混凝土彈性模量（或齡期）及分批、分階段張拉等措施解決。

1 施工控制張拉力

目前，施工設(shè)計(jì)圖紙給出的設(shè)計(jì)參數(shù)為預(yù)應(yīng)力筋的錨下控制應(yīng)力σcon，所以鋼絞線總張拉力應(yīng)為控制張拉力與錨圈口摩阻損失力、錨固時(shí)工作錨塞回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失力之和的差，而在施工中往往只將錨下控制應(yīng)力σcon與鋼絞線的截面積及鋼絞線束的根數(shù)之積作為制張拉力。另外，在施工中，對(duì)預(yù)應(yīng)力筋理論伸長(zhǎng)值的計(jì)算及量測(cè)中，工具錨塞回縮量與工作錨塞回縮量的應(yīng)用概念不清，對(duì)補(bǔ)償應(yīng)力與超張拉混為一談；預(yù)應(yīng)力張拉前未按施工技術(shù)規(guī)范要求進(jìn)行孔道的摩阻測(cè)試，沒(méi)有對(duì)張拉控制應(yīng)力進(jìn)行修正并準(zhǔn)確計(jì)算預(yù)應(yīng)力筋的平均張拉力和理論伸長(zhǎng)量。

從施工控制張拉應(yīng)力到梁體內(nèi)預(yù)應(yīng)力筋錨下的控制應(yīng)力，由于存在錨圈口摩阻損失及工作錨具錨塞回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失，故施工控制張拉應(yīng)力P為

P=σconAPM+N0+Phs （1）

式中：σcon為預(yù)應(yīng)力筋錨下的張拉控制應(yīng)力（MPa）；AP為預(yù)應(yīng)力筋的截面面積（mm）；M為一束鋼絞線的根數(shù)；N0為錨圈口摩阻損失力（N）；Phs為錨固時(shí)工作錨塞回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失力（N）。

1.1 錨圈口摩阻損失的測(cè)試

由于孔道伸入喇叭管時(shí)有一個(gè)轉(zhuǎn)角，安裝錨具后還會(huì)出現(xiàn)一個(gè)轉(zhuǎn)角，因而張拉預(yù)應(yīng)力筋時(shí)，在轉(zhuǎn)角處均會(huì)產(chǎn)生摩擦損失。后張法預(yù)應(yīng)力鋼絞線張拉采用限位自錨張拉工藝，由于夾片逆向刻劃預(yù)應(yīng)力筋而引起張拉力的損失，統(tǒng)稱為錨圈口摩阻損失[2]。錨圈口摩阻損失的大小應(yīng)由生產(chǎn)廠通過(guò)產(chǎn)品體系試驗(yàn)獲得并明示，但往往卻未提供。即使提供，有的施工單位默認(rèn)其值為錨下控制應(yīng)力的2.5%～3%也是缺乏依據(jù)的。錨圈口摩阻損失力具體是多少，應(yīng)通過(guò)試驗(yàn)測(cè)試，如果實(shí)測(cè)所得的錨圈口摩阻損失率大于6%，則應(yīng)由設(shè)計(jì)單位對(duì)設(shè)計(jì)結(jié)果進(jìn)行預(yù)算，確認(rèn)或調(diào)整張拉控制應(yīng)力。

進(jìn)行試驗(yàn)測(cè)定時(shí)，考慮到測(cè)試方便和準(zhǔn)確的原則，在試驗(yàn)場(chǎng)地上制作了一件混凝土長(zhǎng)方體，其尺寸大約為0.6 m×0.6 m×4.0 m，留有與預(yù)應(yīng)力筋管道相同的直線孔道，兩端安埋有喇叭口。該結(jié)構(gòu)滿足以下條件。

（1） 張拉過(guò)程中，保證鋼絞線束與直孔道之間不存在任何摩擦力。

（2） 采用多組錨頭和鋼絞線反復(fù)測(cè)試此項(xiàng)損失[3]。工作狀態(tài)的錨頭，由于液壓千斤頂測(cè)力系統(tǒng)精度低，因此可用2個(gè)量程作為1.2～15倍控制張拉力，同時(shí)不低于1級(jí)精度的穿心式力傳感器測(cè)力值，測(cè)試原理如圖1所示[4]。用傳感器測(cè)出錨具和錨墊板前后的拉力差值即為錨具的錨口摩阻和錨墊板摩阻損失之和，即為錨圈口摩阻損失。

圖1 錨圈口摩阻損失測(cè)試原理

錨圈口摩阻損失試驗(yàn)的具體測(cè)試步驟如下。

（1） 按圖1安裝好后，給千斤頂充油，油表讀數(shù)值保持4 MPa，然后將左端封閉作為被動(dòng)端，右端作為主動(dòng)端，張拉至控制噸位。設(shè)右端壓力傳感器讀數(shù)為Na時(shí)，左端壓力傳感器的相應(yīng)讀數(shù)為Nb，則錨圈口摩阻損失力為

N0=Na-Nb（2）

克服錨圈口摩阻力的超張拉系數(shù)

n0=NaNb（3）

（2） 右端封閉，左端張拉，同樣按上述方法測(cè)試三次，取平均值。

（3） 兩次試測(cè)出的N0和n0的平均值，再予以平均，即為測(cè)定值。

1.2 工作錨錨塞回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失

目前鋼絞線預(yù)應(yīng)力張拉施工以YCW型液壓千斤頂為主，該千斤頂與工作錨接觸處，設(shè)有一塊限制工作錨夾片在張拉過(guò)程位移的限制板。工作夾片鋼絞線在張拉時(shí)隨鋼絞線的拉伸，向后位移至限位板凹槽的底部，然后失去對(duì)鋼絞線的約束。當(dāng)千斤頂將鋼絞線張拉至設(shè)計(jì)控制應(yīng)力后，在回油放松鋼絞線的瞬時(shí)，鋼絞線彈性回縮，工作夾片跟隨收縮向工作錨環(huán)孔內(nèi)位移，隨即將鋼絞線錨固，這就是工作錨錨塞回縮的全過(guò)程。工作錨錨塞回縮位移后，將引起鋼絞線張拉力的減小，因此必須補(bǔ)償，回縮量的檢測(cè)方法有以下兩種。

1.2.1 計(jì)算法確定工作錨塞回縮量

利用圖1所示錨圈口摩阻損失的測(cè)試試驗(yàn)，錨塞回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失采用以下公式計(jì)算

Phs=Nb-N′b（4）

式中：Nb為張拉至控制力時(shí)被張拉端壓力傳感器讀數(shù)的平均值（N）；N′b為卸掉千斤頂后被張拉端壓力傳感器讀數(shù)的平均值（N）。

錨塞回縮量ΔL1按下式計(jì)算

ΔL1=Phsl1EPAP（5）

式中：l1為試驗(yàn)時(shí)鋼絞線的有效長(zhǎng)度（mm）；EP為預(yù)應(yīng)力筋的彈性模量（N·mm-2）。

1.2.2 量測(cè)工作錨塞回縮量

錨固后，在工作錨處測(cè)量工作錨夾片在錨環(huán)處的外露長(zhǎng)度C2，當(dāng)預(yù)應(yīng)力鋼絞線由很多單根組成時(shí)，應(yīng)逐根量測(cè)，取平均值，一般至少測(cè)量3次。千斤頂限位板凹槽深度已知為C1，則工作錨塞回縮量ΔL1=C1-C2。endprint

工作錨錨塞的回縮量除與錨具硬度有關(guān)外，還與鋼絞線直徑有關(guān)。工作錨錨塞回縮量的大小與鋼絞線直徑大小成反比。

當(dāng)錨圈口摩阻損失的數(shù)值由錨具生產(chǎn)廠商提供，而未進(jìn)行錨圈口摩阻損失的測(cè)試試驗(yàn)時(shí)，工作錨塞回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失力由量測(cè)的工作錨塞回縮量計(jì)算得出。

Phs=P/ΔLL×ΔL1（6）

式中：ΔLL為預(yù)應(yīng)力筋的理論伸長(zhǎng)量（mm）。

未進(jìn)行錨圈口摩阻損失的測(cè)試試驗(yàn)時(shí)，關(guān)于ΔL1值的取值，應(yīng)分兩個(gè)階段考慮，在鋼絞線預(yù)應(yīng)力張拉施工時(shí)，為保證質(zhì)量必須先進(jìn)行張拉工藝試驗(yàn)。張拉工藝試驗(yàn)一般取一個(gè)構(gòu)件或2～3個(gè)張拉束進(jìn)行，張拉工藝完成后方可大面積施工。在張拉工藝試驗(yàn)階段，由于對(duì)錨具性能不了解，計(jì)算補(bǔ)償張拉力時(shí)ΔL1值只能按下列經(jīng)驗(yàn)公式估算[5]

L1=h×0.65×a（7）

式中：h為限位板凹槽深度（mm）；a為與鋼絞線直徑有關(guān)的系數(shù)，當(dāng)鋼絞線直徑φj=15.2 mm取1.0；當(dāng)φj=12.7 mm取1.2。

待張拉工藝試驗(yàn)完成后，根據(jù)實(shí)測(cè)的ΔL1值，計(jì)算補(bǔ)償張拉力，以供大面積施工使用。

由式（6）可知，當(dāng)預(yù)應(yīng)力鋼絞線束較短時(shí)，預(yù)應(yīng)力筋的理論伸長(zhǎng)量較小，相同的錨塞回縮量會(huì)造成較大的預(yù)應(yīng)力損失。如預(yù)制空心板梁長(zhǎng)為10 m時(shí)，4 mm的工作錨塞回縮量造成的預(yù)應(yīng)力損失將達(dá)到11%。故兩端張拉達(dá)到施工控制張拉力時(shí)，應(yīng)按照一端先錨固，再將另一端補(bǔ)張拉力達(dá)到施工控制張拉力后再錨固的方法操作。因?yàn)楫?dāng)A端錨固時(shí)由于工作錨夾片的回縮，致使B端油壓下降，張拉力減小，不滿足設(shè)計(jì)張拉力要求，故應(yīng)在B端補(bǔ)張拉后再錨固。

當(dāng)工程現(xiàn)場(chǎng)有條件進(jìn)行錨圈口摩阻損失的測(cè)試試驗(yàn)時(shí)，施工控制張拉力P按式（1）計(jì)算；當(dāng)利用生產(chǎn)廠通過(guò)產(chǎn)品體系試驗(yàn)給出的錨圈口摩阻損失率η以及工藝試驗(yàn)階段測(cè)得工作錨塞回縮量ΔL1值，代入式（1），得到施工控制張拉力P如下

P=σconApM1-η-ΔL1ΔLL（8）

2 預(yù)應(yīng)力筋的理論伸長(zhǎng)值與實(shí)際伸長(zhǎng)值

2.1 預(yù)應(yīng)力筋的理論伸長(zhǎng)值計(jì)算

一般在進(jìn)行預(yù)應(yīng)力張拉時(shí)，鋼絞線的控制張拉力是由千斤頂工具錨控制的，原始記錄中的伸長(zhǎng)值，都按千斤頂活塞的行程距離記錄。因此按此計(jì)算的鋼絞線實(shí)測(cè)伸長(zhǎng)值，是預(yù)應(yīng)力混凝土中工作錨之間的鋼絞線伸長(zhǎng)值與鋼絞線在張拉千斤頂中工作長(zhǎng)度的伸長(zhǎng)值之和，并不是鋼絞線在混凝土中工作長(zhǎng)度的實(shí)際張拉伸長(zhǎng)值。

為了方便控制和計(jì)算，一般以鋼絞線兩頭錨固點(diǎn)之間的距離，再加上鋼絞線在張拉千斤頂中的工作長(zhǎng)度，作為鋼絞線預(yù)應(yīng)力張拉理論伸長(zhǎng)量的計(jì)算長(zhǎng)度。所以預(yù)應(yīng)力筋理論伸長(zhǎng)值ΔLL按下式計(jì)算

ΔLL=Pχ1APEP+PPχ2APEP（9）

PP=Pcon1-e-（κχ2+μθ）κχ2+μθ（10）

式中：P為施工控制張拉應(yīng)力（N）；χ1為鋼絞線在張拉千斤頂中的工作長(zhǎng)度（mm）；χ2為從張拉端工作錨至計(jì)算截面曲線孔道中鋼絞線的長(zhǎng)度（mm）；AP為預(yù)應(yīng)力筋的截面面積（mm2）；EP為預(yù)應(yīng)力筋的彈性模量（N·mm-2）；PP為從張拉端至計(jì)算截面曲線孔道中預(yù)應(yīng)力筋的平均張拉力（N）；Pcon為控制張拉力（N），Pcon=P-N0-Phs=σconAPM；μ為預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁的摩擦系數(shù)；θ為從張拉端至計(jì)算截面曲線孔道部分切線的夾角之和（rad）；κ為孔道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)；e為自然常數(shù)。

測(cè)量鋼絞線在張拉千斤頂中的工作長(zhǎng)度時(shí)，應(yīng)將千斤頂安裝好，然后裝入鋼絞線，打緊工具錨塞，啟動(dòng)油泵，開(kāi)始加油。在千斤頂活塞啟動(dòng)，即油壓表指針閃動(dòng)的瞬間，即刻關(guān)閉加油閥，此時(shí)測(cè)量工具錨錨環(huán)中心至預(yù)應(yīng)力混凝土工作錨錨環(huán)中心的距離，即可確定為鋼絞線在張拉千斤頂中的工作長(zhǎng)度。因?yàn)橐话闱Ы镯旈_(kāi)啟加油閥后，活塞都是在活塞伸出千斤頂體外一段距離后才開(kāi)始受力，且在一般狀態(tài)下千斤頂活塞在千斤頂體外常有一段距離。 所以直接丈量千斤頂?shù)纳黹L(zhǎng)，以此作為鋼絞線在張拉千斤頂中的工作長(zhǎng)度，是錯(cuò)誤的。

系數(shù)μ反映了預(yù)應(yīng)力筋和孔道兩者之間的力學(xué)性能，系數(shù)κ則反映了孔道線形施工質(zhì)量[6]。規(guī)范或設(shè)計(jì)文件中給出了系數(shù)κ和μ的參考值，但隨著預(yù)應(yīng)力在中國(guó)橋梁設(shè)計(jì)中的廣泛普及和預(yù)應(yīng)力束越來(lái)越長(zhǎng)，加之實(shí)際橋梁的荷載工況、材料性質(zhì)、施工工藝以及其他外界因素的影響，這些參數(shù)難以單純地從理論上預(yù)測(cè)摩阻系數(shù)，導(dǎo)致很難通過(guò)理論計(jì)算準(zhǔn)確求出曲線預(yù)應(yīng)力的孔道摩阻損失。因此，有必要進(jìn)行曲線孔道摩阻損失測(cè)試方法的研究，以滿足設(shè)計(jì)和施工的需要。在預(yù)應(yīng)力張拉前，宜對(duì)不同類型的孔道進(jìn)行摩阻測(cè)試，通過(guò)測(cè)試所確定的κ值和μ值有利于對(duì)張拉控制應(yīng)力的修正。

2.2 預(yù)應(yīng)力孔道摩阻損失的測(cè)試

由于液壓千斤頂測(cè)力系統(tǒng)精度低，因而利用2個(gè)量程作為控制張拉力1.2～1.5倍且不低于1級(jí)精度的穿心式力傳感器檢測(cè)力值，測(cè)試原理如圖2所示[7]。

圖2 孔道摩阻損失測(cè)試原理

2.2.1 孔道摩阻損失的具體測(cè)試步驟

（1） 在梁的一端裝千斤頂作為主動(dòng)端，另一端作為被動(dòng)端，由千斤頂施加初應(yīng)力，油表壓力保持在4 MPa。

（2） 左端封閉，右端張拉。分級(jí)升壓，直至張拉控制應(yīng)力。如此反復(fù)進(jìn)行3次，取兩端測(cè)力傳感器力值差的平均值。

（3） 仍按上述方法，右端封閉，左端張拉，取兩端測(cè)3次力傳感器力值差的平均值。

（4） 將上述兩次力值差平均值再平均，即為孔道摩阻力的測(cè)定值。

2.2.2 測(cè)試結(jié)果分析

（1） 摩阻損失的計(jì)算公式。平面曲線和空間曲線應(yīng)力筋的孔道摩阻損失的計(jì)算公式統(tǒng)一為

σS4=σk（1-e-（μθ+κχ））（11）

式中：σk為主動(dòng)端應(yīng)力。

空間曲線包角θ較平面角大，在計(jì)算空間鋼絞線束張拉力的孔道摩阻損失時(shí)，僅考慮平面角可能導(dǎo)致預(yù)應(yīng)力過(guò)小，對(duì)結(jié)構(gòu)安全不利，并會(huì)改變結(jié)構(gòu)的預(yù)應(yīng)力度[7]。θ的實(shí)用計(jì)算以綜合法的計(jì)算精度較高，其表達(dá)式為endprint

θ=θ2H+θ2V（12）

式中：θ H為空間曲線在水平面內(nèi)投影的切線角之和；θV為空間曲線在圓柱面內(nèi)展開(kāi)的豎向切線角之和。

（2） 測(cè)試數(shù)據(jù)的處理方法[8]。

根據(jù)圖2，設(shè)張拉端壓力傳感器測(cè)試值為Nz，被動(dòng)端壓力傳感器測(cè)試值為Nb，此時(shí)l為孔道長(zhǎng)度；θ為孔道全長(zhǎng)的曲線包角；σk為主動(dòng)端應(yīng)力，則被動(dòng)端應(yīng)力σb=σk-σs4，將該式兩邊同乘以預(yù)應(yīng)力鋼束的有效面積，則

Nb=Nze-（μθ+κl）（13）

兩邊取對(duì)數(shù)可得

μ θ+κl=ln（Nz/Nb）=C（14）

對(duì)于直線束，上式為

κl=ln（Nz/Nb）=C（15）

式中：Nz、Nb可以通過(guò)實(shí)際測(cè)試得來(lái)，一元一次方程直接可以求得κ值。

一般情況下對(duì)于曲線束，制梁現(xiàn)場(chǎng)均采用一種制孔方法，或所測(cè)試的孔道均為一種制孔方法，這時(shí)孔道質(zhì)量比較均勻，可以不考慮摩阻系數(shù)μ和κ的差異。利用最小二乘原理，試驗(yàn)誤差最小時(shí)的μ和κ應(yīng)使下式取得最小值

y=1n∑ni=1（μθi+κli-Ci）2（16）

所以：yμ=0

μκ=0整理得

μ∑ni=1θ2i+κ∑ni=1θili=∑ni=1Ciθi

μ∑ni=1θili+κ∑ni=1l2i=∑ni=1Cili（17）

式中：Ci為第i個(gè)孔道對(duì)應(yīng)的ln（NZ/Nb）值；li為第i個(gè)孔道對(duì)應(yīng)的力筋空間曲線長(zhǎng)度（m）；θi為第i個(gè)孔道對(duì)應(yīng)的力筋空間曲線包角（rad）；n為實(shí)際測(cè)試的管道數(shù)目，且不同線形的力筋數(shù)目不小于2。

實(shí)際測(cè)試的數(shù)據(jù)代入式（17），聯(lián)立求得摩阻系數(shù)μ和κ。

2.3 預(yù)應(yīng)力筋的實(shí)際伸長(zhǎng)值量測(cè)

在進(jìn)行鋼絞線預(yù)應(yīng)力張拉時(shí)，鋼絞線的外露部分大部分被錨具和千斤頂所包裹，鋼絞線的張拉伸長(zhǎng)量無(wú)法在鋼絞線上直接測(cè)量，故只能用測(cè)量張拉千斤頂?shù)幕钊谐?，?jì)算鋼絞線的張拉伸長(zhǎng)值。張拉時(shí)先將預(yù)應(yīng)力筋調(diào)整到初張拉力，該初張拉力一般為控制張拉力的10%～25%，伸長(zhǎng)值從初應(yīng)力時(shí)開(kāi)始測(cè)力，所以預(yù)應(yīng)力筋的實(shí)際伸長(zhǎng)值除量測(cè)的伸長(zhǎng)值外，還應(yīng)加上初張拉力以下的推算伸長(zhǎng)值，但同時(shí)要扣除鋼絞線張拉全過(guò)程的工具錨塞回縮量。一般計(jì)算式為

ΔLs=ΔL1+ΔL2-b（18）

式中：ΔLs為預(yù)應(yīng)力筋張拉的實(shí)際伸長(zhǎng)值（mm）；ΔL1為從初始拉力至控制張拉力間的千斤頂活塞的張拉行程（mm）；ΔL2為初始拉力以下的推算伸長(zhǎng)值（mm），可采用相鄰級(jí)的伸長(zhǎng)值；b為工具錨錨塞回縮量（mm）。

但在實(shí)際工作中，有些人員在計(jì)算ΔLs時(shí)會(huì)扣除工作錨錨塞回縮量C，有些人員甚至將C的數(shù)值代替b（而且還是用6 mm），這些做法都是不對(duì)的。應(yīng)該明確的一點(diǎn)是，在測(cè)量張拉千斤頂?shù)幕钊谐蹋ㄉ扉L(zhǎng)值）時(shí)，是張拉并未錨固狀態(tài)，此時(shí)工具錨錨塞回縮而工作錨錨塞并未回縮。

工具錨錨塞回縮量b的量測(cè)方法如下，在鋼絞線開(kāi)始張拉，當(dāng)千斤頂張拉力達(dá)到鋼絞線初始張拉力（控制張拉力的10%～25%）時(shí)，已把松弛的預(yù)應(yīng)力鋼絞線拉緊，此時(shí)千斤頂充分固定，可精確量取從千斤頂工具錨錨環(huán)外露端面至鋼絞線外露端頭的長(zhǎng)度b1；當(dāng)千斤頂張拉力達(dá)到預(yù)應(yīng)力張拉控制張拉力時(shí)，再量取從千斤頂工具錨錨環(huán)外露端面至鋼絞線外露端頭的長(zhǎng)度b2，工具錨錨塞回縮量b=b1-b2。當(dāng)預(yù)應(yīng)力鋼絞線由很多單根鋼絞線組成時(shí)應(yīng)逐根量測(cè)，取其平均值進(jìn)行計(jì)算，不得少于3根。此回縮的出現(xiàn)僅對(duì)張拉伸長(zhǎng)值的計(jì)算有影響，對(duì)張拉力沒(méi)有任何影響。 在到達(dá)初張拉力后，鋼絞線已被工具錨錨塞咬緊，兩者不會(huì)出現(xiàn)相對(duì)滑動(dòng)，故也可以通過(guò)測(cè)量工具錨夾片外露高差作為工具錨錨塞回縮量。

有些情況下，因?yàn)榍Ы镯敾钊谐滩蛔?，或設(shè)計(jì)有要求，為保持同一個(gè)水平線的幾個(gè)預(yù)應(yīng)力孔的鋼絞線的受力平衡，一束鋼絞線要分多次實(shí)施張拉。分多次實(shí)施張拉，就是每張拉一級(jí)（1～2個(gè)行程）即鎖定鋼絞線的錨環(huán)錨塞（亦稱臨時(shí)錨固），待張拉千斤頂油壓表回零、卸下或原位重新開(kāi)始張拉，即為一次。這種張拉法計(jì)算實(shí)測(cè)伸長(zhǎng)值時(shí)，是用原始記錄中各次千斤頂活塞行程的距離和工具錨錨塞回縮量，先計(jì)算出各次張拉伸長(zhǎng)值，然后將各次張拉伸長(zhǎng)值累加（初始拉力的伸長(zhǎng)值由推算得到）而得實(shí)測(cè)伸長(zhǎng)值。但張拉各級(jí)（第一級(jí)除外）時(shí)，被張拉的預(yù)應(yīng)力筋比計(jì)算理論伸長(zhǎng)值時(shí)預(yù)應(yīng)力筋縮短了，“縮短量”為前幾級(jí)伸長(zhǎng)值累和扣除各級(jí)工作錨回縮量累和，故理論伸長(zhǎng)量應(yīng)扣除各級(jí)應(yīng)力筋“縮短量”在該級(jí)拉力下的伸長(zhǎng)值，通過(guò)張拉工藝試驗(yàn)階段確定“縮短量”的伸長(zhǎng)值從而確定最終的理論伸長(zhǎng)值，該值一般不超過(guò)理論伸長(zhǎng)值02%，有時(shí)可忽略不計(jì)。

3 結(jié) 語(yǔ)

后張法預(yù)應(yīng)力鋼絞線張拉和錨固過(guò)程中預(yù)應(yīng)力損失的檢測(cè)與補(bǔ)償，是確保錨下控制應(yīng)力的重要一環(huán)，張拉控制力、預(yù)應(yīng)力筋理論伸長(zhǎng)值、實(shí)際伸長(zhǎng)值的準(zhǔn)確計(jì)算與量測(cè)是張拉力與伸長(zhǎng)值雙控指標(biāo)相互驗(yàn)證的保證。從事后張法預(yù)應(yīng)力混凝土工程的設(shè)計(jì)和施工人員應(yīng)重視預(yù)應(yīng)力張拉過(guò)程的各個(gè)環(huán)節(jié)，確保預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件處于正常使用極限狀態(tài)，使實(shí)際狀態(tài)與設(shè)計(jì)狀態(tài)相吻合。為了確保梁體處于設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力狀態(tài)，必須強(qiáng)調(diào)以下幾點(diǎn)。

（1） 施工控制張拉力必須考慮預(yù)應(yīng)力的損失，并給予有效補(bǔ)償。

（2） 錨具生產(chǎn)廠商未通過(guò)產(chǎn)品體系試驗(yàn)并明示錨圈口摩阻損失時(shí)，施工現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)通過(guò)試驗(yàn)測(cè)試錨圈口摩阻損失。

（3） 工作錨塞回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失不容忽視，后張法預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)、施工需要慎重考慮這一點(diǎn)，特別是預(yù)應(yīng)力鋼絞線束較短的預(yù)應(yīng)力體系。

（4） 張拉預(yù)應(yīng)力筋時(shí)宜對(duì)兩端同時(shí)實(shí)施張拉。當(dāng)兩端達(dá)到施工控制張拉力時(shí)，先錨固一端，再對(duì)另一端補(bǔ)張拉力，達(dá)到施工控制張拉力后再錨固。

（5） 預(yù)應(yīng)力筋的理論伸長(zhǎng)值計(jì)算應(yīng)考慮鋼絞線在張拉千斤頂中工作長(zhǎng)度范圍內(nèi)的伸長(zhǎng)值。

（6） 對(duì)于預(yù)應(yīng)力束較長(zhǎng)及橋梁的荷載工況復(fù)雜的預(yù)應(yīng)力孔道應(yīng)進(jìn)行曲線孔道摩阻損失測(cè)試，以滿足設(shè)計(jì)和施工的需要。

（7） 測(cè)量預(yù)應(yīng)力筋的實(shí)際伸長(zhǎng)值時(shí)應(yīng)結(jié)合測(cè)量時(shí)張拉系統(tǒng)的狀態(tài)，準(zhǔn)確扣除工具錨塞回縮量。參考文獻(xiàn)：

[1] JTG D62—2004，公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范[S].

[2] JTG/T F50—2011，公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范[S].

[3] 徐建紅，范厚彬.錨具夾片回縮引起預(yù)應(yīng)力損失的研究[J].公路，2006（7）：93-95.

[4] 郭振武，彭楠楠.預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁孔道摩阻損失測(cè)試[J].公路，2010（12）：60-68.

[5] 朱存勇.關(guān)于預(yù)應(yīng)力張拉伸長(zhǎng)值和錨塞回縮量量測(cè)方法的探討[J].科技信息，2010（11）：714-715.

[6] 王 濤，鐘穗東，張漢平.預(yù)應(yīng)力孔道摩阻系數(shù)測(cè)試與分析[J].公路，2010（5）：35-38.

[7] 鄒煥祖，劉自明.預(yù)應(yīng)力混凝土空間長(zhǎng)鋼絞線束孔道摩阻損失的測(cè)試方法[J].橋梁建設(shè)，1993（4）：38-41.

[8] 王 鵬，樓普增，范厚彬.懸臂澆筑施工中連續(xù)箱梁預(yù)應(yīng)力管道摩阻測(cè)試研究[J].鐵道建筑，2006（11）：58-61.

[責(zé)任編輯：杜衛(wèi)華]endprint