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    大型汽輪機(jī)脹差變化的分析與對(duì)策

    2015-07-05 00:56:46程永峰
    電力安全技術(shù) 2015年2期
    關(guān)鍵詞:沖轉(zhuǎn)汽缸差值

    程永峰

    (華電國際電力股份有限公司萊城發(fā)電廠,山東 萊蕪 271100)

    0 引言

    轉(zhuǎn)子軸系和汽缸在機(jī)組啟停時(shí)都會(huì)受到很大的熱應(yīng)力,發(fā)生很大的熱變形,從而產(chǎn)生脹差。如果轉(zhuǎn)子膨脹大于汽缸,就產(chǎn)生正脹差;如果轉(zhuǎn)子膨脹小于汽缸,就產(chǎn)生負(fù)脹差。脹差的大小反應(yīng)了汽輪機(jī)內(nèi)部級(jí)間、隔板汽封等軸向間隙的變化。如果脹差超限,級(jí)間的軸向間隙消失,汽輪機(jī)就會(huì)發(fā)生動(dòng)靜摩擦、葉片損壞、機(jī)組振動(dòng)、轉(zhuǎn)子彎曲等惡性事故。因此,研究和控制汽輪機(jī)啟停時(shí)脹差的變化對(duì)汽輪機(jī)的安全運(yùn)行具有非常重要的意義,制定控制脹差變化的措施尤其迫切。

    1 脹差產(chǎn)生的原因

    1.1 產(chǎn)生機(jī)理

    金屬構(gòu)件在受熱后體積會(huì)發(fā)生膨脹,即沿長、寬、高3個(gè)方向增大,具體的膨脹值與金屬的膨脹系數(shù)有關(guān)。在對(duì)流換熱中,對(duì)流換熱系數(shù)和流體流速會(huì)對(duì)金屬的受熱情況產(chǎn)生影響。高壓汽輪機(jī)從冷態(tài)到正常運(yùn)行,金屬溫度的變化非常大,因此汽缸的軸向、水平和垂直方向的尺寸都會(huì)發(fā)生很大改變。

    在機(jī)組啟動(dòng)時(shí),汽缸的質(zhì)量很大,而轉(zhuǎn)子的質(zhì)量相對(duì)較小,一般只有汽缸的1/3~1/4,但是在運(yùn)行中轉(zhuǎn)子接觸蒸汽的面積卻是汽缸的5倍。由質(zhì)面比的定義可知,在汽輪機(jī)啟動(dòng)過程中,轉(zhuǎn)子被蒸汽以較快的速度加熱,平均溫度升高較快,膨脹值也較大;但是汽缸的底部疏水很多,平均溫度升高較慢,這樣在汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子與高中壓缸之間就會(huì)產(chǎn)生溫差,進(jìn)而產(chǎn)生膨脹差值,即脹差。汽輪機(jī)滑銷系統(tǒng)如圖1所示。

    1.2 脹差的計(jì)算公式

    汽輪機(jī)的軸向膨脹相對(duì)值是由汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子和軸承座之間的推力軸承確定的,汽缸貓爪下面的橫、縱銷確定了汽缸與軸承的相對(duì)位置變化范圍,推力軸承的位置就是轉(zhuǎn)子和汽缸軸向膨脹差值的相對(duì)平衡點(diǎn)。假如汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子相對(duì)高中壓缸進(jìn)汽中心截面推力瓦的距離為l,并且汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子從推力瓦面距離此截面位置一段的汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子的平均溫升為那么汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子相對(duì)該截面上產(chǎn)生的膨脹值高中壓缸相對(duì)該截面上產(chǎn)生的膨脹值因此可以計(jì)算出汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子與高中壓缸的膨脹差值:

    在計(jì)算過程中可將汽缸和轉(zhuǎn)子看成是由多段組成的,因此每段的膨脹差值可以通過其在常溫下的長度和平均溫差求出,末端的膨脹差值為固定點(diǎn)到該處中間各段平膨脹差值的代數(shù)和。

    1.3 脹差的允許范圍

    脹差對(duì)汽輪機(jī)的安全運(yùn)行影響很大,帶來的危害性也很大。它不僅會(huì)縮短汽輪機(jī)主機(jī)壽命,嚴(yán)重時(shí)甚至?xí)斐蓹C(jī)組損壞事故。為此一般汽輪機(jī)都有規(guī)定的脹差報(bào)警值、手動(dòng)停機(jī)值,如表1所示。

    2 影響脹差的因素

    2.1 機(jī)組運(yùn)行工況對(duì)脹差的影響

    2.1.1 冷態(tài)啟動(dòng)時(shí)脹差的變化

    圖1 汽輪機(jī)滑銷系統(tǒng)

    汽輪機(jī)冷態(tài)啟動(dòng)時(shí),汽輪機(jī)汽缸、轉(zhuǎn)子逐漸被加熱,溫度逐漸升高,汽輪機(jī)脹差總體表現(xiàn)為正脹差。從沖轉(zhuǎn)到定速階段,因?yàn)檗D(zhuǎn)子溫升快,汽輪機(jī)的正脹差呈上升趨勢,對(duì)于采取中壓缸啟動(dòng)的機(jī)組,該階段脹差變化主要發(fā)生在中壓缸。低壓缸的脹差變化不僅受到摩擦鼓風(fēng)熱量的影響,還受到離心力的影響。當(dāng)汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速達(dá)到3 000 r/min,啟動(dòng)過程結(jié)束時(shí),轉(zhuǎn)子和汽缸正脹差值達(dá)到最高值。

    表1 300 MW汽輪機(jī)的脹差允許范圍

    冷態(tài)沖轉(zhuǎn)時(shí),主汽壓力一般選取4.2 MPa,主汽溫選擇420 ℃,采用高壓缸啟動(dòng)方式的過程為:汽輪機(jī)掛閘后,首先開啟1,2號(hào)中聯(lián)門,輸入閥限100 %后,中壓主汽門打開,在DEH(汽輪機(jī)數(shù)字電液控制系統(tǒng))沖轉(zhuǎn)畫面上選擇TV控制,輸入300 r/min的升速率,1~6號(hào)高壓調(diào)門全開,在大機(jī)轉(zhuǎn)速600 r/min時(shí)進(jìn)行摩擦檢查,摩擦檢查結(jié)束后,繼續(xù)沖轉(zhuǎn)至2 400 r/min時(shí)進(jìn)行中速暖機(jī)。當(dāng)再熱汽溫達(dá)到260 ℃時(shí),計(jì)算中速暖機(jī)時(shí)間,一般為3 h。暖機(jī)結(jié)束后,升速到2 900 r/min進(jìn)行TV/GV切換,然后升速至目標(biāo)轉(zhuǎn)速3 000 r/min。

    2.1.2 熱態(tài)啟動(dòng)時(shí)脹差的變化

    熱態(tài)啟動(dòng)時(shí)汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子、高中壓缸和低壓缸的金屬溫度尚未冷卻下來,此時(shí)溫度比較高。如果沖轉(zhuǎn)時(shí)蒸汽溫度低于汽缸溫度,則蒸汽進(jìn)入汽輪機(jī)后會(huì)對(duì)轉(zhuǎn)子和汽缸起到冷卻作用,使汽輪機(jī)出現(xiàn)負(fù)脹差。尤其對(duì)極熱態(tài)啟動(dòng),幾乎不可避免地會(huì)出現(xiàn)負(fù)脹差。

    2.1.3 甩負(fù)荷或正常停機(jī)時(shí)脹差的變化

    當(dāng)汽輪機(jī)甩負(fù)荷或正常停機(jī)時(shí),隨著機(jī)組負(fù)荷的降低,流過汽輪機(jī)通流部分和轉(zhuǎn)子的蒸汽溫度低于金屬溫度。由于轉(zhuǎn)子質(zhì)量比較小,與蒸汽接觸面積相對(duì)較大,所以轉(zhuǎn)子比汽缸冷卻得快,即轉(zhuǎn)子比汽缸收縮得多,因而出現(xiàn)負(fù)脹差。現(xiàn)在停機(jī)普遍采用滑參數(shù)停機(jī)方式,主再熱蒸汽溫度隨著負(fù)荷的降低逐漸降低,直至主再熱汽溫達(dá)到350 ℃、負(fù)荷最低時(shí)停機(jī)解列。這樣既縮短了機(jī)組檢修工期,又提高了經(jīng)濟(jì)效益。

    在采用滑參數(shù)停機(jī)時(shí),隨著負(fù)荷的下降,主再熱汽溫逐漸下降,脹差也下降。雖然汽溫會(huì)出現(xiàn)升高的反復(fù)現(xiàn)象,但對(duì)汽缸的膨脹下降沒有影響。因此,只要控制好汽溫的變化速率就能控制好脹差的變化。

    2.2 汽缸結(jié)構(gòu)對(duì)脹差的影響

    (1)大多數(shù)汽缸都設(shè)有水平法蘭,水平法蘭在升速過程中溫度比汽缸要低,阻礙了汽缸的膨脹,引起脹差增大。

    (2)運(yùn)行中滑銷系統(tǒng)的滑動(dòng)面之間存在阻力,會(huì)引起脹差增大。

    (3)由于汽缸保溫措施不完善、抽汽管道多,可能引起汽缸溫度分布不合理且偏低,從而造成汽缸膨脹不完全,使汽輪機(jī)脹差增大。汽缸疏水不暢也可能導(dǎo)致下缸疏水冷卻、溫度降低,使得汽缸膨脹受影響,從而引起上缸變形、向上拱起,致使相對(duì)脹差發(fā)生變化。

    (4)轉(zhuǎn)子高速旋轉(zhuǎn)時(shí),受離心力作用,轉(zhuǎn)子發(fā)生徑向和軸向的變形,即轉(zhuǎn)子在離心力的作用下變短、變粗(泊松效應(yīng))。對(duì)于大容量機(jī)組,因轉(zhuǎn)子很長,離心力會(huì)對(duì)脹差產(chǎn)生影響。

    2.3 汽輪機(jī)初參數(shù)和真空對(duì)脹差的影響

    (1)汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)前,向軸封供汽時(shí),由于冷態(tài)啟動(dòng)時(shí)軸封供汽溫度高于轉(zhuǎn)子溫度,轉(zhuǎn)子局部受熱而伸長,不僅會(huì)出現(xiàn)正脹差,還可能出現(xiàn)軸封摩擦的現(xiàn)象。

    (2)真空的變化會(huì)引起脹差值的改變。當(dāng)真空降低時(shí),為了保持機(jī)組轉(zhuǎn)速不變,必須增加進(jìn)汽量,導(dǎo)致摩擦鼓風(fēng)損失增大,進(jìn)而使高壓轉(zhuǎn)子受熱加大,其正脹差值也隨之增大,低壓轉(zhuǎn)子鼓風(fēng)摩擦造成的正脹差有所減少;當(dāng)真空提高時(shí),則相反,會(huì)使高壓轉(zhuǎn)子脹差減小。

    3 減小脹差的措施

    (1)在機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)時(shí),主要是控制機(jī)組的正脹差??梢酝ㄟ^合理使用汽缸法蘭螺栓加熱裝置,使汽缸與轉(zhuǎn)子的膨脹相適應(yīng)。縮短沖轉(zhuǎn)前汽封供汽時(shí)間,并采用較低溫度的汽源,控制好溫升率和升速率以及加負(fù)荷速率,使機(jī)組均勻受熱。延長中速暖機(jī)時(shí)間,暖機(jī)時(shí)要采用有利于高壓脹差降低的方法。如果是低壓脹差大,可適當(dāng)提高排汽缸溫度。

    (2)汽輪機(jī)熱態(tài)啟動(dòng)時(shí),為減少脹差變化應(yīng)采取的措施是:熱態(tài)啟動(dòng)前,脹差一般是負(fù)值,啟動(dòng)時(shí)轉(zhuǎn)子和汽缸溫度高,若沖轉(zhuǎn)時(shí)蒸汽溫度偏低,則蒸汽進(jìn)入汽輪機(jī)后對(duì)轉(zhuǎn)子和汽缸起到冷卻作用,會(huì)增大負(fù)脹差。所以,在啟動(dòng)的前一階段,應(yīng)主要控制負(fù)脹差,防止其過大;在后一階段則應(yīng)注意脹差向正的方向變化。

    (3)機(jī)組正常啟動(dòng)過程中,應(yīng)采取措施來控制脹差過大,沖轉(zhuǎn)前應(yīng)保持汽溫高于汽缸金屬溫度50~100 ℃,如果汽壓較高,則應(yīng)適當(dāng)再提高汽溫,以防轉(zhuǎn)子過度收縮;軸封供汽采用高溫汽源,以補(bǔ)償轉(zhuǎn)子的過度收縮。

    (4)真空維持更高,升速更快,避免在低速時(shí)多停留而導(dǎo)致機(jī)組冷卻,從而使負(fù)脹差增大。

    (5)采用合適的法蘭和螺栓加熱系統(tǒng),使法蘭溫度也能隨著蒸汽溫度上升,從而使脹差減少。在汽輪機(jī)啟停過程中使用汽缸法蘭和螺栓加熱裝置,小型機(jī)組主要采用汽缸法蘭和螺栓的溫度隨蒸汽參數(shù)的變化來提高或降低,來盡量減小汽缸外部和內(nèi)部、法蘭里外、汽缸和法蘭、螺栓與法蘭的溫差,使得汽缸在膨脹或收縮時(shí)都能迅速把脹差控制在正常范圍內(nèi)。

    4 結(jié)論

    對(duì)汽輪機(jī)暖機(jī)、升負(fù)荷和滑參數(shù)停機(jī)過程中脹差的變化進(jìn)行分析,可以看出:汽輪機(jī)的運(yùn)行工況、汽輪機(jī)汽缸結(jié)構(gòu)以及汽輪機(jī)的初參數(shù)和真空不同,導(dǎo)致其脹差的控制方式也不完全一樣。在300 MW汽輪機(jī)啟停過程中,合理地控制主、再熱汽溫的變化速率,控制好暖機(jī)的初參數(shù)和時(shí)間以及軸封供汽參數(shù)和法蘭螺栓加熱裝置的投切時(shí)機(jī)等,合理保證暖機(jī)的效果,就能將脹差控制在安全范圍內(nèi),保證汽機(jī)的安全運(yùn)行,避免引起惡性的安全事故。

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    2 劉振杰,許 晨,顧春術(shù).600 MW機(jī)組脹差變化特性分析及控制[J].電力安全技術(shù),2013(6).

    3 劉建海.1 000 MW汽輪機(jī)溫、熱態(tài)啟動(dòng)脹差控制[J].東北電力技術(shù),2012(1).

    4 張 全,岳國華,蒙在朗,等.正脹差情況下主油泵推力瓦磨損原因分析[J].發(fā)電設(shè)備,2012(5).

    5 張德澤.法國330 MW汽輪機(jī)脹差異常的原因分析及應(yīng)對(duì)措施[J].四川電力技術(shù),2010(4).

    6 彭博偉.汽輪機(jī)高壓缸脹差偏大的故障分析[J].電力安全技術(shù),2012(1).

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