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    導(dǎo)管安裝感應(yīng)釬焊溫度場(chǎng)影響因素分析

    2015-06-15 23:13:06黨永剛張偉
    現(xiàn)代電子技術(shù) 2015年12期
    關(guān)鍵詞:不銹鋼

    黨永剛+++張偉

    摘 要: 針對(duì)某型號(hào)導(dǎo)管安裝感應(yīng)釬焊的特點(diǎn),建立不銹鋼導(dǎo)管的有限元分析模型?;陔姶艌?chǎng)和溫度場(chǎng)順序耦合的有限元分析方法,采用ANSYS軟件對(duì)導(dǎo)管焊接區(qū)域的溫度場(chǎng)進(jìn)行三維瞬態(tài)分析。結(jié)果表明,導(dǎo)管接頭焊接區(qū)域的溫度場(chǎng)分布不均勻,在軸向上呈中間位置高,往兩邊逐漸降低的分布,溫度梯度較大。重點(diǎn)討論保護(hù)氣體和軟式感應(yīng)線圈纏繞方法對(duì)溫度場(chǎng)分布的影響,在此基礎(chǔ)上提出了工藝改進(jìn)方法,其改善了溫度場(chǎng)分布,并在現(xiàn)場(chǎng)獲得了成功應(yīng)用。

    關(guān)鍵詞: 不銹鋼; 感應(yīng)釬焊; 溫度場(chǎng)分布; 有限元分析方法

    中圖分類(lèi)號(hào): TN911?34; TG439.1 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼: A 文章編號(hào): 1004?373X(2015)12?0115?03

    0 引 言

    某型號(hào)飛機(jī)的部分輸油、液壓、滅火和空調(diào)導(dǎo)管需要在飛機(jī)部裝和總裝現(xiàn)場(chǎng)的安裝條件下進(jìn)行密封連接,具有安裝位置狹窄、可達(dá)性差的缺點(diǎn),并且連接時(shí)大都不允許有金屬飛濺和高溫輻射。因此,一般的連接方法很難滿足安裝位置狹窄空間導(dǎo)管連接的要求,常采用導(dǎo)管安裝感應(yīng)釬焊技術(shù)進(jìn)行連接[1?3]。受夾具長(zhǎng)度的限制,感應(yīng)線圈最多只能纏繞8匝,線圈匝數(shù)較少,其邊緣效應(yīng)使工件加熱不均勻;同時(shí),保護(hù)氣體的非均勻冷卻作用也加劇了溫度場(chǎng)分布的不均勻。

    由于焊接時(shí)導(dǎo)管外面有夾具,夾具上纏繞軟式感應(yīng)線圈,很難用現(xiàn)有的測(cè)量手段對(duì)焊接區(qū)域的溫度和液態(tài)釬料的流動(dòng)情況進(jìn)行直接測(cè)量和觀察。因此,數(shù)值模擬分析方法就成為研究導(dǎo)管安裝感應(yīng)釬焊溫度場(chǎng)分布的重要手段。在國(guó)外,有關(guān)導(dǎo)管安裝感應(yīng)釬焊溫度場(chǎng)數(shù)據(jù)的報(bào)道很少見(jiàn);而在國(guó)內(nèi),關(guān)于該項(xiàng)技術(shù)的釬焊溫度場(chǎng)數(shù)值模擬的研究也才剛剛起步[1?2]。

    本文采用有限元方法對(duì)導(dǎo)管焊接區(qū)域的溫度場(chǎng)進(jìn)行三維瞬態(tài)分析,重點(diǎn)討論了保護(hù)氣體和感應(yīng)線圈的纏繞方法對(duì)溫度場(chǎng)分布的影響,可為測(cè)溫點(diǎn)的選取,釬焊過(guò)程控制方法的制定,以及焊接缺陷形成機(jī)理的分析提供依據(jù),并為改進(jìn)工藝方法、改善溫度場(chǎng)分布提供技術(shù)參考。

    1 建模分析

    1.1 有限元模型的建立

    在現(xiàn)場(chǎng)焊接時(shí),采用夾具固定導(dǎo)管,并通過(guò)夾具和導(dǎo)管輸送惰性氣體保護(hù)釬焊接頭的內(nèi)外表面,軟式電纜在夾具上繞制成感應(yīng)圈,內(nèi)部通水并與功率傳輸電纜相連進(jìn)行感應(yīng)釬焊[2?3]。

    由于夾具的結(jié)構(gòu)非常復(fù)雜,直接對(duì)夾具、導(dǎo)管和線圈進(jìn)行整體建模將會(huì)十分困難,因此對(duì)三維實(shí)體建模進(jìn)行簡(jiǎn)化,只對(duì)導(dǎo)管和線圈進(jìn)行建模,夾具對(duì)感應(yīng)加熱的損耗采用功率損耗的方式進(jìn)行折算[3?5]。

    圖1為不銹鋼導(dǎo)管導(dǎo)管安裝感應(yīng)釬焊的三維實(shí)體模型,導(dǎo)管和線圈的尺寸如圖2所示。

    建立導(dǎo)管和線圈的三維實(shí)體模型后,采用ANSYS有限元分析軟件對(duì)實(shí)體模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分。網(wǎng)格劃分采用有利于節(jié)省計(jì)算時(shí)間的局部網(wǎng)格劃分,通過(guò)單元邊長(zhǎng)來(lái)控制總體單元尺寸。工件采用最大的網(wǎng)格密度,作為熱源的感應(yīng)線圈采用較密的網(wǎng)格進(jìn)行劃分,而外層空氣的網(wǎng)格劃分得疏些。

    導(dǎo)管安裝感應(yīng)釬焊加熱過(guò)程為電磁場(chǎng)和溫度場(chǎng)耦合分析,選擇SOLID117作為電磁場(chǎng)分析單元,而溫度場(chǎng)分析選用SOLID90單元。

    1.2 材料模型的建立

    在不銹鋼導(dǎo)管安裝感應(yīng)釬焊中,導(dǎo)管和套管均為奧氏體不銹鋼([1Cr18Ni10Ti]),其發(fā)射率[ε]為0.7,密度[ρ]為7.9×103 kg/m3,相對(duì)磁導(dǎo)率[μ]為1.01,其余物理參數(shù)均是溫度的函數(shù),見(jiàn)表1。

    表1 不銹鋼物理性能與溫度的關(guān)系

    1.3 載荷及邊界條件處理

    現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際焊接時(shí),軟式感應(yīng)線圈內(nèi)部通過(guò)頻率為20 kHz、幅值為1 000 A的正弦交流電流。因此,感應(yīng)線圈中加載的是均勻的電流密度[Js]。

    導(dǎo)管邊界傳熱主要考慮導(dǎo)管外表面的對(duì)流換熱,其對(duì)流換熱系數(shù)隨導(dǎo)管溫度變化而變化,如圖3所示[5]。工件的初始溫度為27 ℃,工件給定邊界上的熱流輸入為0,電磁場(chǎng)邊界條件采用齊次邊界條件。

    2 計(jì)算結(jié)果及分析

    2.1 簡(jiǎn)化模型

    首先將保護(hù)氣體的流量假定為0,不考慮保護(hù)氣體的非均勻冷卻作用。當(dāng)線圈匝數(shù)為8匝,對(duì)稱(chēng)纏繞,且線圈中加載頻率為20 kHz,峰值1 000 A正弦交變電流,加熱50 s后工件的溫度場(chǎng)分布如圖4所示[6]。

    沿工件表面A(1.8,0,-3.45),B(1.8,0,-1.75),C(2.0,0,-1.75),D(2.0,0,1.75),E(1.8,0,1.75),F(xiàn)(1.8,0,3.45)六點(diǎn)連接成路徑T1,其中A為路徑的起點(diǎn),則可以得到該路徑上各節(jié)點(diǎn)的溫度分布曲線,如圖5所示。

    由圖5可見(jiàn),導(dǎo)管焊接區(qū)域的溫度場(chǎng)分布不均勻,中間位置高,往導(dǎo)管兩端逐漸降低,溫度梯度較大,僅套管區(qū)域的溫度差值就有60 ℃。

    2.2 保護(hù)氣體對(duì)溫度場(chǎng)分布的影響

    在實(shí)際的釬焊過(guò)程中,分別通過(guò)導(dǎo)管和夾具內(nèi)部輸送氬氣至導(dǎo)管內(nèi)外表面,以保護(hù)其內(nèi)外表面不被氧化.在導(dǎo)管內(nèi)部,保護(hù)氣體流速慢,冷卻作用弱且均勻,對(duì)工件的均勻加熱影響不大。而在套管外表面與夾具內(nèi)表面形成的封閉空間中,保護(hù)氬氣通過(guò)夾具內(nèi)部輸送,然后從多個(gè)直徑為1 mm的圓孔噴射至套管表面,具有流速快、冷卻作用強(qiáng)且不均勻的特點(diǎn),不利于工件的均勻加熱[5]。為了考察夾具內(nèi)部輸送的氬氣對(duì)溫度場(chǎng)分布的影響,將該氣流的不均勻冷卻作用等效為套管外表面的對(duì)流換熱進(jìn)行分析。圖6為氬氣流量4.8 L/min,其余模擬條件與圖4相同時(shí),工件加熱50 s后溫度場(chǎng)分布結(jié)果。

    沿套管中間位置外表面圓周指定路徑T2(O?P?Q?R?O,如圖7(a)所示),則可以得到路徑T2上各節(jié)點(diǎn)的溫度分布曲線,如圖7(b)所示。

    由圖7可見(jiàn),通過(guò)夾具向腔體內(nèi)部吹氬氣,在工件表面產(chǎn)生強(qiáng)烈的非均勻冷卻作用,在套管圓周方向產(chǎn)生較大的溫度差,不利于均勻加熱。因此,在獲得良好保護(hù)效果的前提下,應(yīng)盡量減小保護(hù)氣體的流量。

    2.3 對(duì)乘邊緣騎繞感應(yīng)線圈對(duì)溫度場(chǎng)分布的影響

    由圖4、圖5的分析結(jié)果可知,工件軸向上溫度場(chǎng)分布不均勻,其主要原因是受夾具長(zhǎng)度的限度,感應(yīng)線圈最多只能纏繞8匝,線圈匝數(shù)較少,其邊緣效應(yīng)使工件加熱不均勻。

    為了使溫度場(chǎng)分布更均勻,采用如圖8(a)所示的對(duì)乘邊緣騎繞感應(yīng)線圈的纏繞方法加熱工件(其余模擬條件與圖4相同),加熱50 s后路徑T1上各節(jié)點(diǎn)的溫度分布如圖8(b)所示。

    由圖8(b)可見(jiàn),加熱50 s后導(dǎo)管焊接區(qū)域的溫度場(chǎng)分布漸趨均勻,在軸向上套管區(qū)域的溫度差減小至18 ℃。

    這樣,在不增加線圈整體長(zhǎng)度的條件下,通過(guò)對(duì)稱(chēng)邊緣騎繞線圈的方法調(diào)整了電磁場(chǎng)的分布,有效地增加了套管兩端的熱輸入,改善了加熱條件,使工件加熱更均勻,能更好的滿足導(dǎo)管安裝感應(yīng)釬焊的溫度分布要求。目前,這種線圈的纏繞方法在現(xiàn)場(chǎng)已經(jīng)得到了很好的應(yīng)用,提高了導(dǎo)管焊接質(zhì)量。

    2.4 單端邊緣騎繞感應(yīng)線圈對(duì)溫度場(chǎng)分布的影響

    在圖8(a)中,僅在線圈的左端邊緣處騎繞感應(yīng)線圈(其余模擬條件與圖4相同),則加熱50 s后工件表面路徑T1上各節(jié)點(diǎn)的溫度分布曲線如圖9所示。

    圖9 單端邊緣騎繞感應(yīng)線圈的溫度場(chǎng)分布

    由圖9可見(jiàn),在工件軸向套管區(qū)域,騎繞線圈的一端比另一端的溫度高250 ℃左右,溫度差異很大。該溫度分布非常適合焊后一端有缺陷的導(dǎo)管補(bǔ)焊,既可以滿足補(bǔ)焊端高溫的要求,又可以避免另一端焊好的釬縫釬料二次熔化流動(dòng)形成新的焊接缺陷。

    3 結(jié) 論

    建立了導(dǎo)管安裝感應(yīng)釬焊焊接區(qū)域溫度場(chǎng)分布的3D有限元分析模型,分析結(jié)果表明導(dǎo)管焊接區(qū)域的溫度場(chǎng)分布不均勻。保護(hù)氣體對(duì)導(dǎo)管產(chǎn)生不均勻的冷卻作用,在保護(hù)良好的前提下,應(yīng)盡量減小保護(hù)氣體的流量。對(duì)乘邊緣騎繞感應(yīng)線圈可有效增加套管兩端的熱輸入,使工件加熱更均勻,能更好地滿足導(dǎo)管安裝感應(yīng)釬焊的溫度分布要求。單端邊緣騎繞感應(yīng)線圈可在套管兩端得到溫度差異很大的溫度分布,非常適合焊后一端有缺陷的工件補(bǔ)焊。

    參考文獻(xiàn)

    [1] 邱惠中.先進(jìn)釬焊技術(shù)在航天器上的應(yīng)用[J].宇航材料工藝, 2000(3):11?13.

    [2] 趙晶.導(dǎo)管導(dǎo)管安裝感應(yīng)釬焊控制技術(shù)的研究[D].北京:北京航空航天大學(xué),2002.

    [3] 張偉,齊鉑金,金玉蘭,等.安裝位置導(dǎo)管感應(yīng)釬焊[J].北京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào),2005,31(2):242?246.

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    [6] 張偉,齊鉑金,許海鷹.導(dǎo)管安裝感應(yīng)釬焊溫度場(chǎng)數(shù)值模擬[J]. 焊接學(xué)報(bào),2009,30(5):73?76.

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