高壓水射流沖擊HTPB推進(jìn)劑的安全性分析*

朱左明,高 鑫,王煊軍,蔣大勇

(1.第二炮兵 工程大學(xué),陜西 西安 710025; 2.第二炮兵裝備研究院,北京100085; 3.武警工程大學(xué),陜西 西安710086)

高壓水射流沖擊HTPB推進(jìn)劑的安全性分析*

朱左明1,2,高 鑫1,王煊軍1,蔣大勇3

(1.第二炮兵 工程大學(xué),陜西 西安 710025; 2.第二炮兵裝備研究院,北京100085; 3.武警工程大學(xué),陜西 西安710086)

以高壓水射流沖擊 HTPB推進(jìn)劑的動(dòng)態(tài)加載過程和準(zhǔn)靜態(tài)加載過程在作用壓力和持續(xù)時(shí)間上的巨大差異為基礎(chǔ),在水錘壓力和滯止壓力計(jì)算的基礎(chǔ)上分別進(jìn)行了點(diǎn)火模式預(yù)判,然后以模型類比和實(shí)驗(yàn)方法分析了動(dòng)態(tài)和準(zhǔn)靜態(tài)加載過程的安全性。結(jié)果表明,使用出口壓力在300 MPa以內(nèi)的高壓水射流沖擊HTPB推進(jìn)劑裝藥在動(dòng)態(tài)加載過程中不會(huì)有點(diǎn)火起爆危險(xiǎn)性,但使用100M Pa以上的高壓水射流沖擊 HTPB推進(jìn)劑裝藥在準(zhǔn)靜態(tài)加載過程中其內(nèi)部可能會(huì)發(fā)生溫度突躍情況,這可能會(huì)引起熱點(diǎn)火、甚至熱起爆。

流體力學(xué);沖擊安全性;起爆模型;HTPB推進(jìn)劑;高壓水射流

安全取出廢棄固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)中的推進(jìn)劑裝藥,是對其進(jìn)行無害化處理和資源再利用的關(guān)鍵步驟。作為一種高效、經(jīng)濟(jì)、環(huán)保的冷態(tài)切割方法,高壓水射流技術(shù)在這一領(lǐng)域得到了廣泛應(yīng)用。但是,在推進(jìn)劑裝藥的清理作業(yè)中,高壓水射流與固體推進(jìn)劑之間近似于剛性的碰撞,在某些條件下仍有可能會(huì)引發(fā)推進(jìn)劑點(diǎn)火甚至起爆,從 而造成 重大安 全事故 ,這 有 過 慘 痛 的 案 例[1-2]。 由 于 此 類 事 故 發(fā) 生 后 作 業(yè) 現(xiàn) 場被嚴(yán)重破壞,難以從中找到事故的直接誘因,而且水射流破碎固體推進(jìn)劑技術(shù)的理論研究滯后于其工程應(yīng)用,其中的點(diǎn)火起爆機(jī)理至今尚不明確,一般將事故原因歸結(jié)為清理作業(yè)使用的水射流壓力過高。鑒于此,清理作業(yè)中水射流壓力被嚴(yán)格限制在50 MPa以內(nèi),低壓力、大流量成為了當(dāng)前水射流清理作業(yè)的準(zhǔn)則,但這會(huì)導(dǎo)致清理效率低下、清理廢水過多等問題,尤其是大量廢水中高氯酸根離子的去除,會(huì)大大增加清理作業(yè)的周期和成本。若能在安全清理的前提下盡可能提高射流壓力,會(huì)提高清理效率、減少清理廢水,同時(shí)清理后得到的廢藥尺寸也會(huì)提升,便于后期回收再利用。因此,對高壓水射流沖擊 HTPB推進(jìn)劑進(jìn)行安全性分析十分必要。高壓水射流對固體推進(jìn)劑的沖擊過程,可分為動(dòng)態(tài)加載過程和準(zhǔn)靜態(tài)加載過程兩個(gè)階段[3],當(dāng)高壓水射流頭部剛剛接觸到固體推進(jìn)劑表面時(shí),界面的狀態(tài)參數(shù)會(huì)發(fā)生突變并形成水錘壓力,這個(gè)階段為動(dòng)態(tài)加載過程;水錘壓力的持續(xù)時(shí)間僅微秒量級,之后會(huì)快速衰減并穩(wěn)定為滯止壓力,這個(gè)階段為準(zhǔn)靜態(tài)加載過程?？紤]到動(dòng)態(tài)加載過程和準(zhǔn)靜態(tài)加載過程在作用壓力和持續(xù)時(shí)間上差異巨大,本文中,將分階段對高壓水射流沖擊 HTPB推進(jìn)劑的安全性進(jìn)行研究。

1 動(dòng)態(tài)加載過程的安全性分析

1.1 水錘壓力計(jì)算

假定高壓水射流為平頭液柱,半徑為rj,以速度vj垂直沖擊推進(jìn)劑表面。忽略水射流參數(shù)在徑向上的變化,當(dāng)液柱的平頭端面與推進(jìn)劑表面接觸時(shí),水射流速度急劇減小,界面壓力瞬間升高,這個(gè)壓力增量即為水錘壓力pH。不考慮重力作用,根據(jù)動(dòng)量定理可以導(dǎo)出水錘公式如下:

式 中 :ρ為 水 射 流 的 質(zhì) 量 密 度 ;c為 沖 擊 波 速 度 ;v為 水 射 流 速 度 變 化 量 。

在液柱的平頭端面與推進(jìn)劑表面接觸的瞬間,液柱處于一種封閉的壓縮態(tài)。當(dāng)液柱與空氣交界的自由面反射的釋壓波向內(nèi)傳播到接觸區(qū)中心點(diǎn)時(shí),液柱內(nèi)部壓力釋放并開始出現(xiàn)徑向流動(dòng),由此液柱對推進(jìn)劑表面的加載壓力迅速降為滯止壓力pS,液柱內(nèi)部的受壓狀態(tài)消失。上述作用過程的維持時(shí)間極短,一般僅為微秒量級,主要取決于液柱半徑rj及釋壓波傳播速度cr:

考慮到靶體材料特性,水射流沖擊靶面的水錘壓力為[5]:

式 中 :ρt為 靶 材 密 度 ;ct為 靶 材 中 的 聲 音 傳 播 速 度 。

對比式(2)、(5),可知式(2)的計(jì)算結(jié)果比較 大,由于目前沒有可靠的推進(jìn)劑 中 聲 速 數(shù)據(jù)可用,所 以本文中使用式(2)計(jì)算水錘壓力。表1所示為計(jì)算得到的6個(gè)不同出口壓力水平下的水錘壓力。

表1 不同出口壓力水平下的水錘壓力Table 1 Water hammer pressure under different outlet pressure levels

圖1為利用壓電傳感器測得的230 MPa水射流作用下 HTPB推進(jìn)劑表面的壓力曲線,圖中水錘壓力約為0.90 GPa,這與公式(2)的計(jì)算結(jié)果0.976 GPa基本一致。計(jì)算結(jié)果略高于實(shí)測結(jié)果,主要原因在于 HTPB推進(jìn)劑的可壓縮性以及水射流在流程中的速度損耗。

1.2 點(diǎn)火模式預(yù)判

水錘壓力可以看作是一個(gè)短時(shí)強(qiáng)脈沖,HTPB推進(jìn)劑從化學(xué)組成、能量特性、反應(yīng)熱等方面可以看作是一種非均質(zhì)含能材料。顯然,在一定的壓力和脈寬條件下,對于一定化學(xué)組成和物理狀態(tài)的非均質(zhì)含能材料,有可能發(fā)生沖擊起爆。尤其是當(dāng)高壓水射流清理藥柱直徑達(dá)到爆轟臨界直徑的 HTPB推進(jìn)劑裝藥時(shí),發(fā)生沖擊起爆的危險(xiǎn)性更高。此外,由于水錘壓力作用時(shí)間極短,一般僅為1μs左右,HTPB推進(jìn)劑中不可能在這一瞬間積聚大量的熱量,因而不會(huì)發(fā)生熱起爆。

1.3 安全性分析

1.3.1 模型類比

(1)飛片沖擊起爆模型

平面飛片撞擊非均質(zhì)炸藥時(shí),相當(dāng)于輸入一個(gè)壓力p、脈寬τ的近似于方波的壓力脈沖;入射沖擊波能否引起非均質(zhì)炸藥起爆,取決于壓力p、脈寬τ、飛片面積a和炸藥厚度X。含有這幾項(xiàng)影響因素并適用于接近臨界起爆壓力的低壓范圍的沖擊起爆綜合判據(jù)可以表示為[6]:

圖1 230 MPa水射流沖擊 HTPB推進(jìn)劑表面的壓力曲線Fig.1 Pressure curve of HTPB propellant surface under 230 MPa waterjet impacting

式 中 :pc為 臨 界 起 爆 壓 力 ,K、b、B、m、M、n、N 為 實(shí) 驗(yàn) 常 數(shù) 。

當(dāng) X、a、τ等 變 量 增 大 到 對 起 爆 過 程 不 再 有 明 顯 影 響 時(shí) ,上 述 沖 擊 起 爆 綜 合 判 據(jù) 可 以 化 為 :

即沖擊壓力必須大于臨界起爆壓力,非均質(zhì)含能材料才有可能點(diǎn)火起爆。

由于水射流在高壓高速條件下所具有的剛性特征,可以將此沖擊起爆判據(jù)近似應(yīng)用于高壓水射流沖擊 HTPB推進(jìn)劑。對 HTPB推進(jìn)劑進(jìn)行拉氏分析實(shí)驗(yàn),可以確定其沖擊起爆臨界壓力在5~6 GPa之間。而工程實(shí)際中,高壓水射流清理 HTPB推進(jìn)劑裝藥的工作壓力不會(huì)超過300 MPa,所產(chǎn)生的水錘壓力不會(huì)超過1.115 GPa,明顯低于臨界起爆壓力。同時(shí),水錘壓力的脈沖寬度極小,對 HTPB推進(jìn)劑發(fā)生沖擊起爆也有很大的制約作用。

(2)液體射流沖擊起爆高能炸藥模型

C.L.Mader等[7-8]通過大 量實(shí)驗(yàn) 研究認(rèn) 為,在液 體 射 流 沖 擊 下 高 能 炸 藥 能 否 起 爆 與 液 體 密 度ρ、射流速度v的平方和射流直徑d有關(guān),即對于某一特定的高能炸藥,其在液體射流沖擊下起爆判據(jù)為:

式中:K為常數(shù),K(PETN)=107kg·s-2,K(HMX)=4×107kg·s-2。

假定 HTPB推進(jìn)劑和高能炸藥在液體射流沖擊下具有相同的起爆機(jī)理,那么便可將此起爆判據(jù)近似應(yīng)用于高壓水射流沖擊 HTPB推進(jìn)劑。對于 HTPB推進(jìn)劑,其撞擊感度低于PETN 和 HMX,其K值高于PETN 和 HMX。由于 藥柱清 理作 業(yè) 中 射 流 速 度v小于 1 000 m·s-1,射 流 直 徑d小 于0.01 m,因而高壓水射流沖擊 HTPB 推進(jìn)劑的ρv2d值小于107kg·s-2,即小于其 K值。

通過以上兩個(gè)模型的類比分析可知,清理 HTPB推進(jìn)劑裝藥所使用的出口壓力在300 MPa以內(nèi)的高壓水射流,在動(dòng)態(tài)加載過程中不會(huì)造成 HTPB推進(jìn)劑的沖擊起爆。

1.3.2 實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

為了驗(yàn)證模型類比得到的結(jié)論,本文中開展了高壓水射流對HTPB 推 進(jìn) 劑 的 沖 擊 實(shí) 驗(yàn)。HTPB推進(jìn)劑樣坯的特征配方為:w(AP)=40%,w(RDX)= 30%,w(Al)=18%,w(HTPB) =12%,尺 寸 為 ? 10 cm × 20 cm。沖擊實(shí)驗(yàn)在自行設(shè)計(jì)的數(shù)控切割平臺(tái)(見圖2)上完成,采用單孔噴頭,入射角度為90°,分別設(shè)定 100、200、300 MPa的水射流出口壓力,對 HTPB推進(jìn)劑方坯進(jìn)行20次時(shí)長為2 s的沖擊實(shí)驗(yàn),均無點(diǎn)火起爆現(xiàn)象發(fā)生,這與前面模型類比得到的結(jié)論相符合。因此,高壓水射流沖擊 HTPB推進(jìn)劑安全性分析的重點(diǎn)應(yīng)主要集中于準(zhǔn)靜態(tài)加載過程。

圖2 數(shù)控切割平臺(tái)的組成與結(jié)構(gòu)Fig.2 Composition and structure of CNC cutting platform

2 準(zhǔn)靜態(tài)加載過程的安全性分析

2.1 滯止壓力計(jì)算

釋壓波到達(dá)水射流液柱的軸心后,水射流液柱靠近推進(jìn)劑界面的部分逐漸形成穩(wěn)定的徑向流動(dòng),推進(jìn)劑表面上的壓力也由水錘壓力降低為滯止壓力。連續(xù)射流垂直沖擊推進(jìn)劑表面時(shí)存在一個(gè)圓形的作用區(qū)域。在這一圓形區(qū)域的中心處,打擊壓力即為射流的軸心動(dòng)壓pm。隨著偏離中心的徑向距離r增加,推進(jìn)劑表面所受的作用壓力逐漸減小,直至作用區(qū)域外的環(huán)境壓力。理想情況下,射流作用區(qū)域半徑R與射流半徑rj成正比。由文獻(xiàn)[9]有經(jīng)驗(yàn)公式:

式 中 :lf為 水 射 流 初 始 段 長 度 ;x為 水 射 流 出 口 與 推 進(jìn) 劑 表 面 的 軸 向 距 離 ;a、b為 實(shí) 驗(yàn) 常 數(shù) 。

綜上可知,理想情況下,滯止壓力等于水射流的出口壓力。但由于水射流在流程中的截面擴(kuò)展、速度損耗以及 HTPB推進(jìn)劑的可壓縮性,滯止壓力會(huì)低于水射流的出口壓力。圖1中的滯止壓力約為0.20 GPa左右,略低于其水射流出口壓力0.23 GPa,驗(yàn)證了這一結(jié)論。

2.2 點(diǎn)火模式預(yù)判

由于滯止壓力大大低于水錘壓力,因而在準(zhǔn)靜態(tài)加載過程中不可能發(fā)生沖擊起爆。但在 HTPB推進(jìn)劑裝藥的清理作業(yè)中,滯止壓力通常會(huì)長時(shí)間地作用于 HTPB推進(jìn)劑上的某一局部。這一過程中,水射流的動(dòng)能會(huì)有相當(dāng)一部分通過 HTPB推進(jìn)劑的彈性變形和粘性流動(dòng)轉(zhuǎn)化為熱能。在一定條件下,當(dāng)熱量在 HTPB推進(jìn)劑局部大量積聚時(shí),HTPB推進(jìn)劑在一定受熱程度下會(huì)發(fā)生分解反應(yīng)并放出熱量,進(jìn)入自加熱過程。若熱量不能及時(shí)擴(kuò)散,開始時(shí)較為緩慢的放熱反應(yīng)會(huì)在進(jìn)行到一定程度時(shí)驟然加速,使推進(jìn)劑能量瞬間釋放,發(fā)生熱點(diǎn)火甚至熱起爆。

2.3 安全性分析

目前,尚無法在射流沖擊與熱量累積之間建立明確的函數(shù)關(guān)系,并且連續(xù)水射流沖擊下固體推進(jìn)劑內(nèi)部會(huì)受到應(yīng)力、熱、化學(xué)反應(yīng)的耦合作用,因而很難實(shí)現(xiàn)推進(jìn)劑裝藥內(nèi)部溫度變化的理論計(jì)算。因此,本文中使用熱電偶監(jiān)測 HTPB推進(jìn)劑裝藥清理作業(yè)中其內(nèi)部的溫度變化,對準(zhǔn)靜態(tài)加載過程中 HTPB推進(jìn)劑的熱點(diǎn)火(起爆)危險(xiǎn)性加以衡量。

對 HTPB推進(jìn)劑試樣進(jìn)行 DSC(示差掃描量熱)法分析實(shí)驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)在靜態(tài)氦氣氣氛中進(jìn)行,以15℃/min的恒定加熱速率升溫,測量放熱反應(yīng)和吸熱反應(yīng)數(shù)值的大小,結(jié)果如圖3所示。由圖可見, HTPB推進(jìn)劑的吸熱峰和放熱峰分別在180和362℃附近。另外,通過5 s延滯期爆發(fā)點(diǎn)測試實(shí)驗(yàn)得到,HTPB推進(jìn)劑試樣發(fā)生熱起爆的臨界溫度在320 ℃左右。需要說明的是,5 s延滯期爆發(fā)點(diǎn)測試實(shí)驗(yàn)測得的臨界溫度與推進(jìn)劑試樣的尺寸、形狀有很大關(guān)系,因此其結(jié)果不能在各種情況下作為精確數(shù)值使用,僅起參考作用。綜合以上兩個(gè)測試實(shí)驗(yàn)的結(jié)果,可以認(rèn)為 HTPB推進(jìn)劑試樣發(fā)生熱點(diǎn)火(起爆)的臨界溫度在320~362℃之間,減去推進(jìn)劑生產(chǎn)部門給出的安全系數(shù)40 ℃,HTPB推進(jìn)劑裝藥的清理作業(yè)工藝溫度不應(yīng)超過280℃。

圖3 HTPB推進(jìn)劑試樣的DSC測試結(jié)果Fig.3 DSC test result of HTPB propellant sample

圖4 熱電偶在 HTPB推進(jìn)劑樣坯中的埋置點(diǎn)位示意圖Fig.4 Distribution diagram of thermocouples embedded in HTPB propellant

為了盡可能實(shí)時(shí)準(zhǔn)確地監(jiān)測水射流沖擊下推進(jìn)劑內(nèi)部的溫度變化,HTPB推進(jìn)劑樣坯中的熱電偶通過以下方式埋置:首先通過沖擊實(shí)驗(yàn),對水射流清理推進(jìn)劑樣坯時(shí)的切割路徑進(jìn)行記錄;然后在水射流切割路徑上埋置一排熱電偶(直徑5 mm,精度0.1 ℃)。圖4為理想情況下熱電偶在 HTPB推進(jìn)劑樣坯中的埋置點(diǎn)位示意圖。在進(jìn)行沖擊溫升實(shí)驗(yàn)之后,取熱電偶測溫部位與水射流切割面距離在1 mm以內(nèi)的熱電偶的測試數(shù)據(jù)為可信溫升數(shù)據(jù)。

分析50~180 MPa射流壓力下的沖擊溫升實(shí)驗(yàn)所得到的溫升曲線,可以將其分為兩種類型。(1)平穩(wěn)情況:如圖5(a)所示,推進(jìn)劑內(nèi)部在高壓水射流作用下溫度逐漸上升直至穩(wěn)定在40 ℃左右,這個(gè)溫度略微高于高壓水射流的水溫;(2)突躍情況:如圖5(b)所示,在水射流沖擊過程中推進(jìn)劑內(nèi)部溫升多次發(fā)生躍升,最高溫度可達(dá)120℃以上,由于實(shí)驗(yàn)裝置暫不具備防爆功能,實(shí)驗(yàn)過程中為避免溫度進(jìn)一步突躍超出工藝溫度上限進(jìn)而發(fā)生點(diǎn)火甚至起爆,當(dāng)推進(jìn)劑內(nèi)部溫度達(dá)到100℃即停止射流沖擊。

圖5 高壓水射流作用下 HTPB推進(jìn)劑內(nèi)部的溫升曲線Fig.5 Temperature curve in HTPB propellant under the shock of high-pressure waterjet

表2為沖擊溫升系列實(shí)驗(yàn)中不同出口壓力水射流作用下推進(jìn)劑內(nèi)部溫度發(fā)生突躍情況,表中,N為溫升實(shí)驗(yàn)總次數(shù),n為 溫 度 突 躍 情 況 發(fā) 生 次 數(shù)。50、80、100 MPa等 3個(gè)出口壓力水平的溫升實(shí)驗(yàn)均無溫度突躍情況發(fā)生,而120、150、180 MPa等3個(gè)出口 壓 力 水 平 的 各 15 次 溫 升 實(shí)驗(yàn)中均有溫度突躍情況發(fā)生,并且隨著水射流出口壓力提高,推進(jìn)劑內(nèi)部發(fā)生溫度突躍情況的幾率有增高的趨勢。

準(zhǔn)靜態(tài)加載過程中發(fā)生溫度突躍現(xiàn)象可能是,由于HTPB推進(jìn)劑與均質(zhì)炸藥相比,內(nèi)部存在有不同物質(zhì)之間的界面,這些界面附近容易因物理振動(dòng)、化學(xué)變化等原因產(chǎn)生缺陷。當(dāng)受到水射流強(qiáng)力沖擊時(shí),這些缺陷附近比理想結(jié)構(gòu)的 HTPB推進(jìn)劑更容易產(chǎn)生一些熱點(diǎn),進(jìn)而會(huì)促使推進(jìn)劑局部發(fā)生熱分解、放出熱量。由于缺陷的形成具有隨機(jī)性,因而溫度突躍情況的發(fā)生也具有隨機(jī)性。當(dāng)然,這種推斷還有待于進(jìn)一步的介觀層面的研究驗(yàn)證。工程實(shí)際中水射流清理的推進(jìn)劑裝藥一般都是由于性能指標(biāo)不合格才退役報(bào)廢的,其內(nèi)部存在很多缺陷,因此在報(bào)廢 HTPB推進(jìn)劑裝藥的清理過程中極有可能發(fā)生溫度突躍現(xiàn)象。若推進(jìn)劑內(nèi)部發(fā)生的溫度突躍超過其工藝溫度上限時(shí),極有可能會(huì)引發(fā)熱點(diǎn)火甚至熱起爆。

表2 不同出口壓力下的溫升突躍次數(shù)統(tǒng)計(jì)Table 2 Temperature-jump frequency under different outlet pressure levels

在目前工程化清理作業(yè)中,尚無條件實(shí)現(xiàn)水射流清理作業(yè)面附近推進(jìn)劑溫升的實(shí)時(shí)監(jiān)測。因此,要保證高壓水射流沖擊下 HTPB推進(jìn)劑不發(fā)生熱起爆,可行的安全措施有:(1)在清理作業(yè)前,通過推進(jìn)劑探傷確定其內(nèi)部有無明顯異?；蛘卟捎靡欢ǖ慕蹈屑夹g(shù)對推進(jìn)劑進(jìn)行預(yù)處理;(2)將水射流出口壓力和對某一局部的持續(xù)作業(yè)時(shí)間控制在適當(dāng)范圍以內(nèi)。

3 結(jié) 論

(1)使用出口壓力在300MPa以內(nèi)的高壓水射流清理 HTPB推進(jìn)劑裝藥在動(dòng)態(tài)加載過程中,不會(huì)有點(diǎn)火起爆的危險(xiǎn)性。高壓水射流沖擊 HTPB推進(jìn)劑的危險(xiǎn)性主要在準(zhǔn)靜態(tài)加載過程中。

(2)使用出口壓力在100MPa以上的高壓水射流沖擊 HTPB推進(jìn)劑,推進(jìn)劑內(nèi)部溫度可能會(huì)發(fā)生突躍,并且隨出口壓力提高,推進(jìn)劑內(nèi)部發(fā)生溫度突躍情況的幾率有增高的趨勢。

(3)對于高壓水射流清理 HTPB推進(jìn)劑裝藥,目前可行的安全措施主要是清理作業(yè)前進(jìn)行推進(jìn)劑探傷和降感預(yù)處理,清理作業(yè)中恰當(dāng)控制水射流出口壓力和持續(xù)作業(yè)時(shí)間。

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Safety analysis of high-pressure waterjet impacting HTPB propellant

Zhu Zuo-ming1,2,Gao Xin1,Wang Xuan-jun1,Jiang Da-yong3
(1.The Second Artillery Engineering University,Xi’an 710025,Shaanxi,China; 2.The Second Artillery Equipment Academy,Beijing 100085,China; 3.Engineering University of CAPF,Xi’an 710086,Shaanxi,China)

Due to the huge differences in pressure and duration of dynamic loading process and quasistatic loading process in high-pressure water jet impacting HTPB propellant,possible ignition modes were prejudged on the basis of the calculation of water hammer pressure and stagnation pressure,and the safety of dynamic loading process and quasi-static loading process were analyzed through model analogy and experimental study respectively.The results show that there is no detonation risk in the dynamic loading process of high pressure water jet with the outlet pressure less than 300 MPa,but in the quasi-static loading process of high pressure water jet the outlet pressure of which is above 100 MPa.It is possible that internal temperature has a sudden rise,which may cause thermal ignition or even thermal explosion.

fluid mechanics;impact safety;initiation model;HTPB propellant;waterjet

O358國標(biāo)學(xué)科代碼:1302514

:A

10.11883/1001-1455(2015)03-0366-07

(責(zé)任編輯 丁 峰)

2013-08-29;

2013-12-19

第二炮兵工程大學(xué)探索基金項(xiàng)目(XY2011JJB26)

朱左 明(1986— ),男,博士;通訊作者 :王煊軍 ,wxuanjun@sina.cn。