330MW機(jī)組主蒸汽流量計量不準(zhǔn)的原因分析及措施

楊銳涵

（靖遠(yuǎn)第二發(fā)電有限公司，甘肅靖遠(yuǎn) 730919）

330MW機(jī)組主蒸汽流量計量不準(zhǔn)的原因分析及措施

楊銳涵

（靖遠(yuǎn)第二發(fā)電有限公司，甘肅靖遠(yuǎn) 730919）

對330MW火力發(fā)電機(jī)組主蒸汽流量、給水流量計量存在的偏差進(jìn)行分析，采取修改主蒸汽流量函數(shù)、對給水流量進(jìn)行溫度修正等措施，消除了偏差，提高了機(jī)組節(jié)能降耗水平。

給水流量；主蒸汽流量；偏差；溫度修正

1 問題的提出

330MW火力發(fā)電機(jī)組主蒸汽流量由調(diào)節(jié)級壓力根據(jù)5段區(qū)間函數(shù)進(jìn)行折算，調(diào)節(jié)級壓力區(qū)間內(nèi)跨度較大，每段區(qū)間斜率較大，造成不同運(yùn)行工況下主蒸汽流量與給水流量差值較大，無法準(zhǔn)確顯示主蒸汽流量。不同負(fù)荷下給水流量、主蒸汽流量及差值見表1。

表1 不同負(fù)荷下給水流量、主蒸汽流量及差值

2 修改前情況

熱工院提供的熱力試驗主蒸汽流量比對參數(shù)中，各調(diào)節(jié)級壓力區(qū)間有不同的斜率，無法根據(jù)現(xiàn)有函數(shù)準(zhǔn)確整定主蒸汽流量。原有的主蒸汽流量函數(shù)見表2。

表2 主蒸汽流量函數(shù)

給水流量由3個給水流量變送器測量值開方并取平均值后得到，由于未進(jìn)行溫度修正，造成給水流量有一定的偏差：在940～983 t／h區(qū)間差值較小，為6～14 t／h；在489～940 t／h區(qū)間差值較大，為30～46t／h。熱工院實測給水流量和電廠表計給水流量對比見表3。

表3 給水流量對比 t／h

3 修正措施

根據(jù)現(xiàn)場表計測量值及熱工院實測的主蒸汽流量，對原有的主蒸汽流量函數(shù)進(jìn)行修正，修改為16段區(qū)間函數(shù)，細(xì)化調(diào)節(jié)級壓力與主蒸汽流量的函數(shù)關(guān)系。此方案需運(yùn)行人員對給水泵進(jìn)行手動調(diào)整，參數(shù)調(diào)整期間盡量保證調(diào)節(jié)級壓力穩(wěn)定。修改后的主蒸汽流量函數(shù)見表4。

表4 修改后的主蒸汽流量函數(shù)

給水流量計量誤差產(chǎn)生的主要原因是無溫度修正和管路孔板存在誤差。管路誤差因為設(shè)計原因較難修正，因此，只能根據(jù)節(jié)流件廠家所提供的節(jié)流裝置計算書對給水流量進(jìn)行溫度修正。給水流量修正系數(shù)見表5。

4 結(jié)論

表5 給水流量修正系數(shù)

分散控制系統(tǒng)（DCS）中給水流量計算公式為

qm＝120×0.5×Δp×K，

式中：Δp為差壓，0～60 kPa；K為給水流量修正系數(shù)。

修改后的流量參數(shù)見表6。

（1）修改前，低負(fù)荷下蒸汽流量大于給水流量，高負(fù)荷下主蒸汽流量小于給水流量；修改后，不同負(fù)荷下給水流量稍大于主蒸汽流量。

（2）加入給水流量修正系數(shù)后，不同溫度下給水流量顯示準(zhǔn)確。由于所有的修正系數(shù)均以熱工院的熱力試驗數(shù)據(jù)為依據(jù)，所以存在部分?jǐn)?shù)據(jù)不符的情況，可根據(jù)需要再次進(jìn)行熱力試驗驗證。

（3）修改后需要在不同負(fù)荷運(yùn)下再次進(jìn)行參數(shù)微調(diào)修正，確保計量準(zhǔn)確。

（4）在今后的機(jī)組檢修中，應(yīng)對給水流量、調(diào)節(jié)級壓力變送器按時進(jìn)行校驗，確保表計計量準(zhǔn)確。

表6 修改后不同負(fù)荷下給水流量、主蒸汽流量及差值

［1］田玉.蒸汽流量計量問題的討論［J］.中國計量，2012（5）：105-107.

（本文責(zé)編：劉芳）

TK 313

：B

：1674-1951（2015）01-0047-02

楊銳涵（1982—），男，甘肅酒泉人，助理工程師，從事熱工控制及自動化方面的工作（E-mail：1343154＠qq.com）。

2014-06-06；

2014-10-13