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    地下水位變化對(duì)地鐵車(chē)站主體結(jié)構(gòu)的影響研究

    2015-06-01 09:17:32王志杰何晟亞
    鐵道建筑 2015年8期
    關(guān)鍵詞:軸力偏心彎矩

    王志杰,何晟亞

    (西南交通大學(xué) 交通隧道工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,四川 成都 610031)

    地下水位變化對(duì)地鐵車(chē)站主體結(jié)構(gòu)的影響研究

    王志杰,何晟亞

    (西南交通大學(xué) 交通隧道工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,四川 成都 610031)

    為了研究地下水位對(duì)地鐵車(chē)站主體結(jié)構(gòu)的影響,利用ANSYS數(shù)值模擬計(jì)算在基本荷載組合情況下,不同地下水位的地鐵車(chē)站主體結(jié)構(gòu)的最大內(nèi)力值和偏心距。通過(guò)比較分析,可以得到不同的地下水位情況下頂板、中板、底板以及側(cè)墻的軸力和彎矩變化小,但是中板的偏心距在地下水位距地表10 m,在頂板以下6 m時(shí),有一個(gè)最大峰值。雖然地下水位的變化對(duì)地鐵車(chē)站主體結(jié)構(gòu)的影響小,但是仍需對(duì)底層中柱底部進(jìn)行加固。

    地下水位 車(chē)站主體結(jié)構(gòu) 數(shù)值模擬 最大內(nèi)力值 偏心距

    隨著我國(guó)經(jīng)濟(jì)的高速發(fā)展,很多城市都開(kāi)始進(jìn)行地鐵建設(shè)。地鐵建設(shè)之初,需要開(kāi)展一些基礎(chǔ)性研究工作,例如計(jì)算模型的確定,荷載的確定,施工工法的確定和地下水位變化對(duì)地鐵車(chē)站的影響等等。而地下水位的變化,可以由多種原因產(chǎn)生,其中包括季節(jié)性降雨,過(guò)量使用地下水等等[1-5]。季節(jié)性降雨會(huì)使地下水位在某段時(shí)期上升,而過(guò)量使用地下水,則會(huì)使地下水位下降。通過(guò)對(duì)國(guó)內(nèi)外案例的分析,地下水位的下降將會(huì)引起地表沉降;而地下水位的上升,將會(huì)引起地下結(jié)構(gòu)的上浮、結(jié)構(gòu)的腐蝕、滲水和開(kāi)裂等等[6]。無(wú)論是地下水位的上升和下降,都會(huì)引起結(jié)構(gòu)受力的變化,從而引起主體結(jié)構(gòu)內(nèi)力和偏心距的變化[7]。此內(nèi)力和偏心距的變化規(guī)律以及是否影響地鐵車(chē)站主體結(jié)構(gòu)安全,是一個(gè)值得研究的問(wèn)題。

    地下結(jié)構(gòu)的計(jì)算大體可以分為兩類(lèi),一類(lèi)是荷載結(jié)構(gòu)模型,另一類(lèi)是地層結(jié)構(gòu)模型。針對(duì)不同的情況,選用不同的模型進(jìn)行計(jì)算。由于地鐵車(chē)站位于城市中,其埋深較淺且有時(shí)會(huì)采用明挖法[8],考慮到結(jié)構(gòu)被動(dòng)地承受?chē)鷰r松動(dòng)所產(chǎn)生的荷載,地鐵車(chē)站上覆的土層荷載、底板荷載以及側(cè)向荷載都可以確定,所以對(duì)此情況采用荷載結(jié)構(gòu)模型。

    1 工程概況

    某地鐵車(chē)站處于砂卵石地層中,結(jié)構(gòu)為兩層雙等跨單柱形式。由于環(huán)境條件允許,所以采用明挖法施工。主體結(jié)構(gòu)采用強(qiáng)度等級(jí)為C30的鋼筋混凝土,保護(hù)層厚度為 60 mm。車(chē)站主體結(jié)構(gòu)底板埋深為15.25 m,頂板埋深為4 m,其結(jié)構(gòu)每跨為9.05 m,負(fù)一層高度為4.90 m,負(fù)二層高度為6.35 m。具體的土層參數(shù)見(jiàn)表1。由于地下水位的變化,可以將工況分為11個(gè),地下水位分別為 1,2,3,4,5,6,8,10,12,14,16 m。不同工況下地鐵車(chē)站設(shè)計(jì)橫斷面示意如圖1。

    表1 土層參數(shù)

    2 荷載組合計(jì)算

    地鐵車(chē)站主體結(jié)構(gòu)荷載組合分為兩類(lèi),分別是基本荷載組合和標(biāo)準(zhǔn)荷載組合。對(duì)于地下水位變化引起的主體結(jié)構(gòu)內(nèi)力的變化規(guī)律,可以選取在基本荷載組合下的地下結(jié)構(gòu)進(jìn)行研究。根據(jù)《工程結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》的規(guī)定進(jìn)行相應(yīng)的計(jì)算。其中基本荷載組合的計(jì)算公式為

    圖1 不同工況下地鐵車(chē)站設(shè)計(jì)橫斷面示意

    式中:SGik為永久作用標(biāo)準(zhǔn)值中的第 i個(gè)效應(yīng);SP為有關(guān)代表值的預(yù)應(yīng)力作用效應(yīng);SQ1k為第1個(gè)可變作用(主導(dǎo)可變作用)標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng);SQjk為可變作用標(biāo)準(zhǔn)值中的第 j個(gè)效應(yīng);γGi為永久作用中第 i個(gè)的分項(xiàng)系數(shù);γP為預(yù)應(yīng)力作用的分項(xiàng)系數(shù);γQ1為第1個(gè)可變作用(主導(dǎo)可變作用)的分項(xiàng)系數(shù);γL1,γLj為第1個(gè)和第 j個(gè)考慮結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)使用年限的荷載調(diào)整系數(shù),對(duì)設(shè)計(jì)使用年限與設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期相同的結(jié)構(gòu),應(yīng)取γL=1,房屋建筑的設(shè)計(jì)使用年限為100年時(shí)應(yīng)取該系數(shù)為1.1。γQj為可變作用中的第 j個(gè)分項(xiàng)系數(shù);ψcj為可變作用中的第j個(gè)組合系數(shù)。

    由以上公式可以計(jì)算出11個(gè)工況的基本荷載組合,見(jiàn)表2。

    表2 11個(gè)工況中主體結(jié)構(gòu)的基本荷載組合 kPa

    3 數(shù)值模擬分析

    3.1 ANSYS數(shù)值模型

    利用ANSYS對(duì)本車(chē)站進(jìn)行主體結(jié)構(gòu)的數(shù)值模擬計(jì)算,首先采用荷載結(jié)構(gòu)模型進(jìn)行建模。利用Link10單元來(lái)代替地基反力,并設(shè)定該單元僅受壓,計(jì)算中不考慮其受拉。另外,由于本模型與荷載組合均為正對(duì)稱(chēng),理論上中柱處沒(méi)有水平位移,所以在中柱的底端施加一個(gè)水平方向的約束。為了使模型的計(jì)算精度提高,以每個(gè)單元0.5 m進(jìn)行劃分,建模后模型的單元數(shù)為270(其中包括了地基彈簧單元),網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)數(shù)為267。

    3.2 結(jié)果分析

    在11個(gè)工況中,地鐵車(chē)站在基本荷載組合情況下的各部分軸力最大值的變化趨勢(shì)見(jiàn)圖2,各個(gè)工況中各部分彎矩最大值的變化趨勢(shì)見(jiàn)圖3,各個(gè)工況中各部分偏心距變化趨勢(shì)見(jiàn)圖4。在ANSYS計(jì)算中,所得到的彎矩圖與軸力圖均呈正對(duì)稱(chēng),而剪力圖呈反對(duì)稱(chēng),此與理論一致。由圖2—圖4可知:

    1)在地下水位變化的情況下,地鐵車(chē)站主體結(jié)構(gòu)的最大軸力和最大彎矩出現(xiàn)的位置均沒(méi)有發(fā)生變化。最大軸力發(fā)生在負(fù)二層中柱底部,而最大彎矩發(fā)生在負(fù)二層底板與中柱底部連接處。

    2)隨著地下水位的下降,頂板軸力的最大值沒(méi)有太大的變化,基本處于穩(wěn)定狀態(tài);中板軸力的最大值緩慢增加,在工況8之后維持穩(wěn)定;底板軸力的最大值持續(xù)緩慢增大。側(cè)墻的軸力最大值在工況4之前持續(xù)增加,但在工況4之后基本沒(méi)有變化,保持穩(wěn)定。

    圖2 軸力最大值的變化趨勢(shì)

    圖3 彎矩最大值的變化趨勢(shì)

    圖4 偏心距的變化趨勢(shì)

    3)隨著地下水位的下降,頂板彎矩的最大值先增大,后保持穩(wěn)定,基本沒(méi)有變化;中板彎矩的最大值基本保持穩(wěn)定,沒(méi)有太大的變化;底板彎矩的最大值先減小,后保持基本穩(wěn)定。側(cè)墻彎矩的最大值在工況8之前緩慢增加,但在工況8之后穩(wěn)定不變。

    4)隨著地下水位的下降,頂板的偏心距保持穩(wěn)定,沒(méi)有明顯的變化;中板的偏心距逐漸增加,特別是在工況8時(shí),達(dá)到最大峰值,之后在工況9,10,11時(shí)穩(wěn)定平緩,但是總體上,偏心距還是增加了;底板的偏心距緩慢增加。側(cè)墻的偏心距基本保持不變,相對(duì)各部分而言,其偏心距最小。

    5)當(dāng)?shù)叵滤辉娇拷邪澹邪宓钠木嗑驮酱?,在工況8時(shí)達(dá)到一個(gè)最大峰值。

    4 結(jié)論

    采用ANSYS數(shù)值模擬分析在地下水位變化的情況下地鐵車(chē)站主體結(jié)構(gòu)內(nèi)力以及偏心距的變化規(guī)律,通過(guò)對(duì)比內(nèi)力與偏心距數(shù)據(jù)可以得到以下結(jié)論:

    1)隨著地下水位的變化,地鐵車(chē)站主體結(jié)構(gòu)的受力也發(fā)生了變化,從而導(dǎo)致了內(nèi)力也發(fā)生變化,但是這種變化較為穩(wěn)定。

    2)隨著地下水位的變化,軸力和彎矩的波動(dòng)都很小,基本上保持緩慢上升或者平穩(wěn)的趨勢(shì)。但是對(duì)于中板的偏心距而言,其變化較大,產(chǎn)生了一個(gè)較大的峰值。

    3)在施工過(guò)程中,由于軸力和彎矩的最大值均發(fā)生在地鐵車(chē)站底層的中柱底部,所以要加大該處的剛度,盡量減小該處的軸力和彎矩。

    4)由于軸力與彎矩的變化并不大,所以地下水位的變化對(duì)地鐵車(chē)站主體結(jié)構(gòu)的影響小。

    [1]鄧睿.地下水位變化對(duì)路基穩(wěn)定性影響分析[J].鐵道工程學(xué)報(bào),2014(1):37-41.

    [2]譚新平,方文俊,王小秋.西安市地下水位變化對(duì)工程的影響[J].陜西建筑,2010(7):55-59.

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    [4]毛邦燕,許模,唐萬(wàn)春,等.地鐵建設(shè)中地下水與環(huán)境巖土體相互作用研究[J].人民長(zhǎng)江,2009,40(16):49-52.

    [5]楊曉婷,張徽,王文科,等.地下工程建設(shè)對(duì)城市地下水環(huán)境的影響[J].鐵道工程學(xué)報(bào),2008(11):6-10.

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    [8]劉魁剛,王文正,裴書(shū)鋒.砂卵石地層淺埋暗挖法快速施工技術(shù)[J].現(xiàn)代隧道技術(shù),2011,48(5):115-120.

    (責(zé)任審編 趙其文)

    U231+.4

    :ADOI:10.3969/j.issn.1003-1995.2015.08.18

    2014-07-10;

    :2015-05-18

    中央高?;究蒲袠I(yè)務(wù)費(fèi)專(zhuān)項(xiàng)資金資助項(xiàng)目(SWJTU11ZT33)

    王志杰(1964— ),男,山西萬(wàn)榮人,教授。

    1003-1995(2015)08-0061-03

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