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    TC17鈦合金在TIG焊接方法下的焊接性研究

    2015-05-31 09:41:20中航工業(yè)北京航空制造工程研究所航空焊接與連接技術(shù)航空科技重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室李冬杰萬曉慧李曉紅郭德倫
    航空制造技術(shù) 2015年11期
    關(guān)鍵詞:柱狀晶母材晶界

    中航工業(yè)北京航空制造工程研究所航空焊接與連接技術(shù)航空科技重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室 李冬杰 萬曉慧 李曉紅 郭德倫

    目前,航空用輕質(zhì)材料主要有鋁合金、鈦合金和復(fù)合材料[1]等,而鈦合金是發(fā)動(dòng)機(jī)部件的主要材料。其中,TC17鈦合金的名義成分為Ti-5Al-2Sn-2Zr-4Mo-4Cr,因富含β相穩(wěn)定元素Mo、Cr,該合金具有良好的淬透性和較寬泛的鍛造溫度;同時(shí)該合金含有較多的固溶強(qiáng)化元素Sn、Zr,通過固溶處理可以獲得良好的機(jī)械性能;通過合理的熱處理制度,該合金可獲得含有片層結(jié)構(gòu)的α+β雙態(tài)組織,具有良好的斷裂韌性,能夠滿足損傷容限設(shè)計(jì)的需要。TC17鈦合金被廣泛用來制造航空部件,特別適用于發(fā)動(dòng)機(jī)風(fēng)扇、壓氣機(jī)盤件的制造[2-3]。

    TC17鈦合金具有良好的淬透性,適用于大部分的焊接方法進(jìn)行制造,其焊接性成為設(shè)計(jì)人員使用TC17材料的重要參考性能。焊接性的優(yōu)劣,決定了缺陷在焊接過程中對于焊接工藝參數(shù)是否敏感和不同工藝適用的范圍是否寬泛[4-5]。鈦合金在焊接過程常見的缺陷形式是脆化、氣孔和裂紋,與焊前清理、焊接過程的保護(hù)和焊接工藝參數(shù)相關(guān);焊接熱輸入等工藝參數(shù)和焊接缺陷直接影響焊接接頭的性能。本文針對TC17鈦合金,利用TIG焊(Tungsten Inert Gas Welding)研究焊接接頭不同位置的缺陷和組織狀態(tài)以及接頭的性能特點(diǎn),并通過焊前涂覆活性劑、焊后熱處理的正交試驗(yàn),進(jìn)行TC17鈦合金在TIG焊接方法下焊接性的探索。

    1 試驗(yàn)材料與方法

    試驗(yàn)用TC17鈦合金母材采用α+β兩相區(qū)鍛造,其掃描電鏡(SEM)照片如圖1所示。母材組織為初生α相(圖1中灰色圓塊狀組織)+β轉(zhuǎn)變組織(圖1中白色組織,由層片狀次生α相+保留β相組成),母材的室溫抗拉強(qiáng)度為1200MPa,400℃抗拉強(qiáng)度為905MPa。焊接試板為2mm×86mm×140mm的長方形試件,進(jìn)行不開坡口對接焊。為增加焊接接頭塑性,焊絲選用直徑1mm的TA2焊絲,焊絲要求嚴(yán)格控制雜質(zhì)元素含量,其中氧≤0.20%、氮≤0.05%、氫≤0.012%、碳≤0.05%。

    圖1 TC17鈦合金母材微觀組織Fig.1 Microstructure of TC17 titanium alloy base metal

    焊接準(zhǔn)備過程為:(1)焊前清理,將待焊試件放入超聲清洗機(jī)中,加入水+金屬清洗劑去除表面油污;(2)酸洗,將試件和焊絲放入HF和HNO3混合酸液中,浸蝕3min后取出,用冷水沖洗;(3)烘干,將試件及焊絲放入烘箱中烘干,并保證在120h內(nèi)完成焊接;(4)焊前準(zhǔn)備,焊前用刮刀將試板待焊端面毛刺去除,用無水乙醇擦拭試件焊接區(qū)表面。

    焊接選用傳統(tǒng)TIG焊接和活性劑TIG焊接2種方法,焊接方法為脈沖TIG焊,脈沖頻率f=8Hz,占空比50%。其中,活性焊劑選用FT-01[6],使用前對活性焊劑進(jìn)行烘干處理,將焊劑平鋪于不銹鋼托盤后置于150℃烘箱中烘干3h,焊前均勻涂覆于待焊試件端面位置。焊后選擇每種工藝的1/2焊接試板進(jìn)行熱處理,熱處理工藝為:升溫至630℃,保溫1.5h,隨爐冷卻。表1所示為4組試驗(yàn)方法。

    焊后對焊接試板進(jìn)行X射線無損檢測,焊縫內(nèi)部質(zhì)量均符合HB5376-1987標(biāo)準(zhǔn)的I級焊縫要求。將4種工藝得到的試板按Q/6S977-2004加工成室溫、高溫拉伸試樣和持久試樣,保證焊縫位于平行段中間位置。高溫拉伸、高溫持久試驗(yàn)的溫度為400℃,按設(shè)計(jì)要求選擇持久強(qiáng)度為685MPa(>100h)。取4組工藝試驗(yàn)的試板焊縫位置制成金相試樣,制樣過程依次為切割、研磨、拋光、柯爾試劑(100mL H2O+2mL HF+5mL HNO3)腐蝕,利用光學(xué)顯微鏡對金相試樣進(jìn)行觀察,并對焊縫不同區(qū)域進(jìn)行硬度測試。利用掃描電鏡進(jìn)行接頭微觀組織觀察和成分分析,并進(jìn)行室溫拉伸斷口形貌觀察。

    2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

    2.1 焊接接頭組織分析

    圖2為TC17鈦合金TIG焊接接頭金相照片(圖2(a)、(b))和掃描電鏡照片(圖 2(c))。圖 2(a)所示為傳統(tǒng)TIG焊接焊后熔合線位置金相照片,焊縫在熔合線位置產(chǎn)生氣孔缺陷,氣孔直徑不超過200μm。較小的氣孔不能被X射線檢測出來,焊縫質(zhì)量符合HB5376-1987規(guī)定的I級焊縫要求。圖2(b)所示為熱影響區(qū)晶粒形貌,熱影響區(qū)晶粒較大,晶界形貌明顯,晶粒內(nèi)部組織不明顯,但可見暗色、交錯(cuò)分布的細(xì)小板條狀形貌,結(jié)合TC17鈦合金含有較高的β相穩(wěn)定元素的特征,熱影響區(qū)組織為β轉(zhuǎn)變組織(斜方馬氏體α''相+保留β相),部分晶粒尺寸超過200μm。圖2(c)所示為焊縫組織的掃描電鏡照片,可見細(xì)小的針狀組織形貌,組織為斜方馬氏體α''相+保留β相。

    表1 試驗(yàn)工藝參數(shù)

    圖2 TIG焊接接頭形貌Fig.2 Morphology of TIG weld joint

    斜方馬氏體α''相被認(rèn)為是含β相穩(wěn)定元素較多的鈦合金軟化的原因,在300~700℃時(shí)效過程中α''相的分解次序遵循α''→α''+α→α+β的規(guī)律,利用斜方馬氏體的逆轉(zhuǎn)變,通過均勻地析出細(xì)小的次生α相和納米級彌散分布的β相可使合金具有明顯的時(shí)效強(qiáng)化效果[7]。

    表2所示為活性劑TIG焊接接頭熱處理前后硬度分布情況的統(tǒng)計(jì)。熱影響區(qū)和焊縫硬度在焊后均有所下降,在熱處理后焊縫硬度升高80HV,熱影響區(qū)升高136HV,這兩個(gè)區(qū)域在熱處理后均得到強(qiáng)化。

    圖3所示為傳統(tǒng)TIG焊接和活性劑TIG焊接焊后焊縫形貌。圖(3a)所示為傳統(tǒng)TIG焊接焊后焊縫形貌,圖中紅圈位置所示為焊接接頭的氣孔,位于焊縫靠近熔合線的位置;圖中箭頭所示為焊縫區(qū)域柱狀晶形貌,可見柱狀晶沿垂直于熔合線方向生長,熔合線方向與母材呈較大的角度。未添加活性劑時(shí),焊縫深度和寬度之比(深寬比)為0.24,焊縫區(qū)域呈現(xiàn)淺寬型,且焊接接頭底部熱影響區(qū)寬度較大,上部熱影響區(qū)寬度較小。

    表2 焊接接頭硬度(HV)測試結(jié)果

    圖3 焊接接頭形貌Fig.3 Morphology of weld joints

    圖3(b)所示為添加活性劑的TIG焊接焊后焊縫形貌。活性劑能夠改善熔池對流形式,使電弧向熔池過渡的熱量更多地由熔池表面向底部傳輸,減少了熔池表面寬度,深寬比達(dá)到0.44。由表1可以看出,活性劑TIG焊接時(shí),基值電流和峰值電流均小于傳統(tǒng)TIG焊接,焊接熱輸入降低,焊接效率增加。熔合線方向與母材厚度方向之間的角度較小,焊縫柱狀晶由熔合線向焊縫中心垂直生長,柱狀晶與母材水平方向之間近似平行,如圖3(b)箭頭所示。焊接熱影響區(qū)晶粒有長大趨勢,并且熱影響區(qū)寬度在接頭上部和下部基本相同。使用2種焊接方法時(shí),焊接接頭氣孔數(shù)量均較少,證明通過焊前清理和焊接過程惰性氣體保護(hù),可以有效避免焊接接頭產(chǎn)生氣孔[8]。

    2.2 焊接接頭力學(xué)性能分析

    表3為室溫拉伸試驗(yàn)結(jié)果,同時(shí)給出了拉伸斷裂位置。焊后焊接接頭強(qiáng)度達(dá)到母材的85%以上,顯示TC17鈦合金焊后具有良好的拉伸性能。熱處理后焊縫、熱影響區(qū)得到強(qiáng)化,接頭強(qiáng)度達(dá)到母材的90%以上。

    表3 室溫拉伸試驗(yàn)結(jié)果

    圖4所示為4組試驗(yàn)后的拉伸斷口形貌。圖4( a)、(b)所示為焊后未進(jìn)行熱處理的焊接接頭拉伸斷口形貌,為混合型斷口,表面起伏較大,斷口韌窩區(qū)面積大于準(zhǔn)解理斷裂區(qū),顯示斷口具有一定的韌性。圖5(a)所示是2#試樣的局部放大照片,可見較淺的韌窩形貌,整體輪廓顯示晶粒形貌,晶粒尺寸符合熱影響區(qū)晶粒特征。

    圖4(c)所示為焊接過程未使用活性劑,焊后進(jìn)行熱處理的焊接接頭拉伸斷口形貌,斷裂位置為母材,斷口全部為韌窩形貌,呈現(xiàn)明顯的韌性斷裂特征。圖4( d)為焊接過程使用活性劑,焊后進(jìn)行熱處理的焊接接頭拉伸斷口形貌,可見沿晶斷裂特征,結(jié)合圖5(b)的局部放大圖片,可見沿晶界斷裂為光滑的表面,沿晶粒內(nèi)部斷裂則具有一定的韌窩形貌,晶粒內(nèi)部韌性好于晶界。

    表4統(tǒng)計(jì)了熱處理前后焊縫位置晶界、晶粒內(nèi)部各合金元素含量的分析結(jié)果。TA2純鈦焊絲的添加,并未對焊縫原有成分造成明顯的稀釋,焊縫的合金成分仍在設(shè)計(jì)的范圍內(nèi)。熱處理前后晶界、晶粒內(nèi)部的Al、Cr、Mo元素變化不大;熱處理后晶粒內(nèi)部的Sn、Zr元素含量略有增加,晶界的Sn、Zr元素有所減少。Sn、Zr屬于中性元素,在α-Ti和β-Ti中都有較大的溶解度,對鈦合金有顯著的強(qiáng)化作用[9]。熱處理過程使Sn、Zr元素由焊縫的晶界位置向晶粒內(nèi)擴(kuò)散,對晶粒內(nèi)部起到了固溶強(qiáng)化的作用,而晶界位置相對于熱處理前強(qiáng)度下降。結(jié)合圖3(b)焊縫柱狀晶形貌特征,柱狀晶平行于拉伸應(yīng)力方向,因此受到拉伸正應(yīng)力作用,裂紋容易沿柱狀晶之間產(chǎn)生并擴(kuò)展,最終形成沿晶斷裂的形貌特征。

    表5為熱處理后的焊接接頭高溫拉伸和高溫持久試驗(yàn)結(jié)果,表明焊接接頭經(jīng)熱處理后,400℃抗拉強(qiáng)度達(dá)到母材的95%以上,并且持久強(qiáng)度滿足設(shè)計(jì)要求。無論焊前是否涂覆活性劑,焊后熱處理均可以顯著強(qiáng)化焊接接頭,使焊接接頭滿足使用要求。因此,TC17鈦合金對TIG焊接方法具有良好的適應(yīng)性,顯示出這種合金具有良好的焊接性。

    3 結(jié)論

    (1)TC17鈦合金TIG焊接接頭存在明顯的3個(gè)區(qū)域,即焊縫、熔合線和熱影響區(qū)。焊縫區(qū)柱狀晶特點(diǎn)明顯并沿垂直于熔合線的方向生長,熱影響區(qū)晶粒較大;焊接接頭組織較母材有軟化的傾向。

    表4 熱處理前后焊縫元素含量分析%

    表5 400℃拉伸和持久試驗(yàn)結(jié)果

    (2)焊前涂覆活性劑可以減少焊接接頭氣孔的產(chǎn)生,活性劑TIG焊接和傳統(tǒng)TIG焊接均可以獲得符合HB5376-1987標(biāo)準(zhǔn)的I級焊縫。焊后熱處理能夠改善焊縫區(qū)和熱影響區(qū)的晶體組織,使焊接接頭硬度大幅提高。

    (3)焊后焊接接頭強(qiáng)度達(dá)到母材強(qiáng)度的85%以上,熱處理后接頭強(qiáng)度可達(dá)母材的90%以上;熱處理后的焊接接頭高溫拉伸強(qiáng)度達(dá)到母材95%以上,并且持久性能滿足設(shè)計(jì)需求,顯示出TC17鈦合金具有良好的焊接性。

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