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    基于壓電動(dòng)態(tài)信息的便攜式阻抗測量系統(tǒng)設(shè)計(jì)

    2010-04-26 02:31:40侯旭東呂和勝
    中國測試 2010年3期
    關(guān)鍵詞:壓電分析儀元件

    侯旭東,張 兢,呂和勝

    (重慶理工大學(xué)電子信息與自動(dòng)化學(xué)院,重慶 400050)

    1 引 言

    在樓宇、橋梁、隧道和高速公路等大型基礎(chǔ)設(shè)施的長期使用中,特別是在5.12地震災(zāi)難之后,會(huì)出現(xiàn)各種類型的損傷,例如混凝土出現(xiàn)裂縫,螺栓的松動(dòng)或者是鋼鐵的形變。這些大型設(shè)施是否存在隱患,關(guān)系著人民生命和財(cái)產(chǎn)的安全。因此,為這些大型設(shè)施開發(fā)一種實(shí)時(shí)結(jié)構(gòu)損傷檢測系統(tǒng)是非常必要的。

    近年來,壓電阻抗技術(shù)在結(jié)構(gòu)健康診斷中的應(yīng)用越來越深入。1995年Sun等人將壓電阻抗技術(shù)成功用于組裝衍架的結(jié)構(gòu)健康診斷被認(rèn)為是壓電阻抗技術(shù)在結(jié)構(gòu)健康診斷領(lǐng)域應(yīng)用的開始[1]。壓電阻抗技術(shù)中常使用的壓電陶瓷(PZT)具有穩(wěn)定性好、結(jié)構(gòu)阻抗低、靈敏度高、動(dòng)態(tài)范圍寬、響應(yīng)在寬頻段內(nèi)呈平坦特性等優(yōu)點(diǎn),很適于用作結(jié)構(gòu)動(dòng)態(tài)響應(yīng)的監(jiān)測[2-4]。然而,對(duì)于非常微小的損傷檢測,通常要借助高性能的阻抗分析儀來完成。阻抗分析儀不但價(jià)格昂貴,而且笨重,運(yùn)到結(jié)構(gòu)損傷現(xiàn)場進(jìn)行檢測十分不便。該文基于壓電阻抗動(dòng)態(tài)信息技術(shù),設(shè)計(jì)開發(fā)出一種附著于結(jié)構(gòu)表面的便攜式的小型阻抗測量系統(tǒng)。

    2 壓電阻抗動(dòng)態(tài)信息技術(shù)結(jié)構(gòu)診斷原理

    按照現(xiàn)代結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)理論,當(dāng)設(shè)備及結(jié)構(gòu)內(nèi)產(chǎn)生損傷和出現(xiàn)缺陷時(shí),例如裂紋、螺栓松動(dòng)等,它的剛性和機(jī)械阻抗特性就會(huì)發(fā)生變化,還會(huì)導(dǎo)致結(jié)構(gòu)的固有頻率和模態(tài)的變化。因此,可以根據(jù)機(jī)械阻抗的變化,定量地給出損傷的程度。然而,機(jī)械動(dòng)態(tài)阻抗隨頻率的變化,用常規(guī)的方法很難測得。利用壓電元件的自驅(qū)動(dòng)、自傳感特性,PZT可同時(shí)作為驅(qū)動(dòng)元件和傳感元件對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行激勵(lì)以獲取結(jié)構(gòu)的動(dòng)力響應(yīng),從而建立起機(jī)械特性與電信息的橋梁,機(jī)械動(dòng)態(tài)阻抗信息的變化則可通過簡單的實(shí)測電信息反映出來。當(dāng)對(duì)壓電陶瓷片表面施加一定外界電壓時(shí),就會(huì)在梁的表面產(chǎn)生橫向表面力,這些表面力將會(huì)驅(qū)動(dòng)梁產(chǎn)生不同的振動(dòng)(當(dāng)上下兩片PZT承受同向電壓時(shí),將會(huì)使梁產(chǎn)生縱向振動(dòng);施加反向電壓時(shí),則使梁產(chǎn)生彎曲振動(dòng))。反過來,振動(dòng)又造成梁產(chǎn)生變形,變形的特征可以電信號(hào)的形式通過壓電陶瓷片的傳感特性反映出來。因此從粘貼在結(jié)構(gòu)上的壓電陶瓷片動(dòng)態(tài)導(dǎo)納特性,能夠反映出結(jié)構(gòu)的損傷狀況[5]。

    根據(jù)壓電耦合效應(yīng)[6-8],以及PZT與結(jié)構(gòu)的相互作用可得到與頻率有關(guān)的導(dǎo)納(阻抗的倒數(shù))表達(dá)式為:

    式中:Y——電導(dǎo)納(S);

    i——虛數(shù)單位;

    a——PZT的幾何參數(shù)(m);

    ω——所加驅(qū)動(dòng)電壓的角頻率(rad/s);

    δ——介電損失因數(shù);

    Z——結(jié)構(gòu)的機(jī)械阻抗(N·s/m);

    ZA——PZT材料自身的機(jī)械阻抗(N·s/m);

    式(1)中的第一項(xiàng)為自由PZT的電容導(dǎo)納,是導(dǎo)納隨頻率變化的基線。第二項(xiàng)包含了PZT材料自身的阻抗信息和外部結(jié)構(gòu)的阻抗信息??紤]當(dāng)壓電陶瓷片粘貼于外部結(jié)構(gòu)后,已確定了壓電系統(tǒng),PZT材料自身的阻抗ZA又是常數(shù),外部結(jié)構(gòu)的阻抗值則是唯一影響第二項(xiàng)的參數(shù),從而控制壓電系統(tǒng)全部導(dǎo)納Y的變化。當(dāng)PZT的參數(shù)及性能保持恒定時(shí),結(jié)構(gòu)阻抗Z唯一地確定了式(1)第二項(xiàng)的值,因壓電導(dǎo)鈉的任何變化對(duì)應(yīng)了結(jié)構(gòu)損傷和缺陷,這樣就可以利用壓電導(dǎo)鈉的值對(duì)結(jié)構(gòu)損傷進(jìn)行識(shí)別。

    3 便攜式阻抗測量系統(tǒng)

    3.1 便攜式阻抗測量系統(tǒng)的組成

    當(dāng)采用壓電阻抗動(dòng)態(tài)信息技術(shù)對(duì)非常微小的損傷檢測時(shí),通常要借助高性能的阻抗分析儀來完成[6]。鑒于阻抗分析儀價(jià)格十分昂貴,而且不便于攜帶,該文設(shè)計(jì)開發(fā)出一種便攜式的小型阻抗測量系統(tǒng)。目的是用更低成本、更便捷的方法來對(duì)大型基礎(chǔ)設(shè)施進(jìn)行在線的健康檢測,讓壓電阻抗技術(shù)在結(jié)構(gòu)健康診斷領(lǐng)域中的應(yīng)用范圍更廣。圖1所示為便攜式阻抗測量系統(tǒng)硬件組成圖。

    它包括了信號(hào)發(fā)生器(HIOKI7075),A/D轉(zhuǎn)換器(PCI3525),阻抗Z和壓電元件。信號(hào)發(fā)生器為壓電元件提供驅(qū)動(dòng)電壓,然后將壓電元件和阻抗Z的電壓進(jìn)行A/D轉(zhuǎn)換。系統(tǒng)電路圖如圖2所示。在圖中,Z是定值電阻,uF是信號(hào)發(fā)生器的輸出電壓,uz是阻抗Z的電壓,壓電元件的電壓uP可以通過uP=uF-uZ計(jì)算得到。它們的電壓幅值分別表示為UFa、UZa和UPa。

    圖1 便攜式阻抗測量系統(tǒng)硬件組成

    圖2 便攜式阻抗測量系統(tǒng)電路圖

    3.2 阻抗計(jì)算方法

    已知一個(gè)諧波信號(hào):

    式中:Ua——幅值;

    ω——角頻率;

    θ——初相位;

    uoff——偏移量。

    則式(2)可以表示為:

    經(jīng)過 A/D 轉(zhuǎn)換后,u(t)可以表示成數(shù)字化信號(hào) u(n):

    對(duì)式(4),利用最小二乘法可以得到 A,B,C 的最概然值為 A0,B0,C0。其幅度 Ua可以用 A0和 B0表示如下:

    利用這個(gè)方法,由A/D轉(zhuǎn)換器得到的數(shù)字信號(hào)uF(n),uZ(n)以及uP(n)(uP(n)=uF(n)-uZ(n)),其幅值分別為UFa,UZa和UPa。PZT的阻抗響應(yīng)實(shí)部Re(ZP)可以通過這些幅值表示出來,如式(7)所示:

    4 驗(yàn)證實(shí)驗(yàn)

    4.1 實(shí)驗(yàn)環(huán)境

    圖3為實(shí)驗(yàn)用的桁架結(jié)構(gòu)示意圖。這個(gè)結(jié)構(gòu)包括了鋁梁,L型的桁條接縫以及一對(duì)長×寬×高分別為1100mm×550mm×1000mm的壓電元件。這對(duì)壓電元件對(duì)稱地分布在桁條的上、下表面作為驅(qū)動(dòng)器接受外來的電壓激勵(lì)。桁條是桁架的基本單元,其幾何結(jié)構(gòu)圖如圖4所示。圖4中A,B和C點(diǎn)為螺栓的位置。信號(hào)發(fā)生器作為AC電源提供驅(qū)動(dòng)電壓,輸出電壓設(shè)定為±0.5V。

    圖4 桁條元件和PZT片

    4.2 系統(tǒng)參數(shù)的確定

    為了保證系統(tǒng)測量的精確度,要確定如下的系統(tǒng)參數(shù),包括采樣頻率f,阻抗Z的阻值R以及校正系數(shù)λ。

    4.2.1 采樣頻率f

    提高采樣頻率(在單位周期內(nèi)增加采樣的數(shù)量)可以提高系統(tǒng)測量的精確度。然而,這樣會(huì)增加A/D轉(zhuǎn)換器的負(fù)擔(dān)和成本。為了選擇合適的采樣頻率,將測量頻率的范圍設(shè)置為77.5 kHz到79.5 kHz,其間間距為10 kHz,阻抗Z的電阻值為500 Ω,同時(shí)采用不同的采樣頻率(f=240 kHz,400 kHz,800 kHz,2 MHz,5MHz和10MHz)。根據(jù)以上的采樣頻率,標(biāo)準(zhǔn)誤差如圖5所示。

    從圖5中,可知所用的采樣頻率越高,標(biāo)準(zhǔn)誤差就越小,能得到更高的精確度。當(dāng)采樣頻率為5MHz,平均標(biāo)準(zhǔn)誤差是2.28,達(dá)到系統(tǒng)的測量精度要求。因此,選擇采樣頻率為f=5MHz。

    圖5 采樣頻率f的標(biāo)準(zhǔn)誤差

    4.2.2 阻抗Z的阻值R

    為了給阻抗Z選擇合適的阻值,我們通過試驗(yàn)將R-UZa和R-UPa進(jìn)行分類。在試驗(yàn)中,參數(shù)被設(shè)定為采樣頻率f=5MHz,測量頻率是78kHz,輸入電壓Uin=0.4V,0.6V,0.8V和1.0V。圖6為改變阻抗Z的阻值,分別獲得Uin和UZa以及Uin和UPa的關(guān)系圖。當(dāng)R增大時(shí),UZa增大,同時(shí)UPa減小,從而能提高阻抗測量的精確度。當(dāng)UZa或者UPa太小時(shí),由量化誤差產(chǎn)生噪聲就會(huì)增大,阻抗測量的精確度會(huì)降低。從圖6的結(jié)果可以看出,當(dāng)R=500Ω時(shí)UPa和UZa的電壓值等于或者大于Uin的40%。因此,阻抗Z的阻值R取500Ω。

    圖6 阻值R變化時(shí)的UZa和UPa與Uin關(guān)系圖

    4.2.3 校正系數(shù)λ

    設(shè)定測量頻率為78 kHz,采樣頻率f=5 MHz,阻抗值分別為R=100Ω,500Ω和1000Ω,以及輸入電壓Uin=0.5V,1.0V和1.5V。結(jié)果如圖7所示,阻抗響應(yīng)值隨著阻抗值R的增加成正比例的增加,而于輸入電壓無關(guān)。

    圖7 阻抗值R的增加對(duì)阻抗響應(yīng)的影響

    因此,對(duì)于式(7),可以引入校正系數(shù)λ對(duì)阻抗響應(yīng)進(jìn)行校正:

    根據(jù)圖7的測量結(jié)果,應(yīng)用最小二乘法可以得到校正系數(shù)λ=0.0558。

    4.3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果

    應(yīng)用該系統(tǒng)分別在無螺栓松動(dòng)、螺栓A松動(dòng)、螺栓A和B同時(shí)松動(dòng)、螺栓A、B和C同時(shí)松動(dòng),這四種情況下做結(jié)構(gòu)損傷檢測試驗(yàn),4個(gè)級(jí)別的損傷結(jié)果如圖8(a)所示。由圖8(a)可以得出,損傷的級(jí)別越高,阻抗響應(yīng)的波形幅度變化的越大。再使用阻抗分析儀(HP4192A)分別在以上四種情況下做相同的結(jié)構(gòu)損傷檢測實(shí)驗(yàn),其結(jié)果如圖8(b)所示,通過對(duì)比圖 8(b)和圖 8(a)中的結(jié)果,可以得出,此便攜式系統(tǒng)的測量結(jié)果和商用阻抗分析儀(HP4192A)的測量結(jié)果十分相似,證明了該系統(tǒng)對(duì)結(jié)構(gòu)損傷的檢測是有效的。

    圖8 4種情況下結(jié)構(gòu)損傷檢測試驗(yàn)圖

    5 結(jié)束語

    該文設(shè)計(jì)了一個(gè)便攜式小型阻抗測量系統(tǒng),并確定了其系統(tǒng)參數(shù)。對(duì)桁架結(jié)構(gòu)上松動(dòng)的螺栓進(jìn)行驗(yàn)證試驗(yàn),結(jié)果表明提出的測量系統(tǒng)和商用阻抗分析儀(HP4192A)有相似的精確度,是可以用于結(jié)構(gòu)損傷檢測的?;谶@個(gè)研究,應(yīng)用微處理器、簡單的信號(hào)發(fā)生器、A/D轉(zhuǎn)換器和一些輔助電路,就可以設(shè)計(jì)出一個(gè)用于結(jié)構(gòu)健康檢測的便攜式阻抗測量系統(tǒng)。

    [1] Sun F P,Chaudhry C,Liang C.Truss structure integrity identification using PZT sensor-actuator[J].Journal of IntelligentMaterialSystemsand Structures,1995(6):134-139.

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