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    液態(tài)CO2預(yù)裂爆破增透技術(shù)試驗(yàn)研究

    2015-05-30 07:08:22宋宜猛王啟飛王安虎王趕躍池貴龍
    中國(guó)煤炭 2015年8期
    關(guān)鍵詞:衰減系數(shù)液態(tài)壓差

    宋宜猛 王啟飛 王安虎 王趕躍 池貴龍 田 輝

    (1.國(guó)家安全生產(chǎn)監(jiān)督管理總局信息研究院,北京市朝陽(yáng)區(qū),100029;2.冀中能源張家口礦業(yè)集團(tuán)有限公司宣東煤礦,河北省張家口市,075300)

    針對(duì)低透氣性高瓦斯煤層賦存條件,強(qiáng)化增透是取得良好抽采效果的關(guān)鍵。目前強(qiáng)化增透技術(shù)主要包括保護(hù)層開(kāi)采、密集鉆孔、深孔預(yù)裂爆破、水力沖孔(割縫)、水力壓裂等措施,但各有其適用性和局限性。為解決低透氣性高瓦斯煤層預(yù)抽難的問(wèn)題,國(guó)家安全生產(chǎn)監(jiān)督管理總局信息研究院聯(lián)合湖南漢壽煤礦機(jī)械有限公司,致力于液態(tài)CO2相變致裂爆破技術(shù)裝備研發(fā)和推廣應(yīng)用,并在冀中能源張礦集團(tuán)宣東礦開(kāi)展應(yīng)用試驗(yàn)研究,取得了良好效果。

    1 液態(tài)CO2爆破技術(shù)裝備

    液態(tài)CO2相變致裂爆破技術(shù)裝備可根據(jù)鉆孔深度由多個(gè)爆破單元串聯(lián)組成。每個(gè)爆破單元由CO2儲(chǔ)液管、爆破釋放管、推送桿、萬(wàn)向接頭4部分組成,液態(tài)CO2爆破單元組成如圖1所示。湖南漢壽煤礦機(jī)械有限公司生產(chǎn)的MZL170-67/1000型CO2相變致裂爆破技術(shù)裝備的CO2儲(chǔ)液管直徑為73 mm,長(zhǎng)度為1300 mm,可灌裝1.8 kg液態(tài)CO2。

    圖1 液態(tài)CO2爆破單元示意圖

    2 液態(tài)CO2爆破技術(shù)預(yù)裂增透機(jī)理

    液態(tài)CO2相變致裂技術(shù)裝備是利用液態(tài)CO2超過(guò)臨界溫度而氣化的特性設(shè)計(jì)的。通過(guò)灌裝設(shè)備將CO2氣體壓入CO2儲(chǔ)液管,持續(xù)加壓至40 MPa以上,在低于31℃時(shí),高壓CO2以液態(tài)存在。在井下通過(guò)鉆孔將爆破單元用鉆機(jī)推送至目的地,然后通過(guò)礦用放炮器觸發(fā)預(yù)置儲(chǔ)液管中的加熱器實(shí)現(xiàn)快速加熱,產(chǎn)生的熱量可在6 ms內(nèi)將儲(chǔ)液管中的液態(tài)CO2變成氣態(tài)沖破定壓剪切片而沖向爆破釋放管,瞬間產(chǎn)生的最高壓力可達(dá)300 MPa。從爆破釋放管?chē)姵龅某邏簹怏w作用于煤體產(chǎn)生破碎區(qū)域,并在釋放方向上產(chǎn)生新裂隙,進(jìn)而在煤體內(nèi)為瓦斯流動(dòng)打開(kāi)新通道,達(dá)到提高煤層透氣性、強(qiáng)化瓦斯抽采的效果。

    3 現(xiàn)場(chǎng)預(yù)裂爆破應(yīng)用試驗(yàn)

    3.1 試驗(yàn)區(qū)域情況

    冀中能源張礦集團(tuán)宣東礦三采區(qū)Ⅲ3305工作面軌道巷作為試驗(yàn)地點(diǎn)。Ⅲ3305工作面煤層屬弱粘煤,堅(jiān)固性系數(shù)為0.2~0.7,透氣性系數(shù)為0.129 m2/MPa2·d,煤層平均厚度2.4 m,煤層傾角為5°,煤層走向長(zhǎng)997 m,傾斜長(zhǎng)160 m,瓦斯含量1.54 m3/t,絕對(duì)瓦斯涌出量2 m3/min,平均相對(duì)瓦斯涌出量40.7 m3/t。裂隙普遍發(fā)育,煤層偏軟,抽采難度大。

    3.2 影響半徑試驗(yàn)

    3.2.1 試驗(yàn)方案

    為考察預(yù)裂鉆孔的爆破影響半徑,選擇在Ⅲ3305工作面軌道巷入口300 m處實(shí)施試驗(yàn),鉆孔布置如圖2所示。鉆孔布置在軌道巷一側(cè),開(kāi)孔中心距底板1 m,距頂板2.5 m。本試驗(yàn)共施工11個(gè)鉆孔,其中6#鉆孔為預(yù)裂爆破孔,孔深60 m,孔徑?94 mm;其他鉆孔為考察孔,均為順煤層鉆孔,孔深65 m,5#鉆孔和6#鉆孔間隔4 m,6#鉆孔與7#鉆孔間隔3 m,其余鉆孔間隔2 m。6#鉆孔預(yù)裂后安裝瓦斯抽放管路進(jìn)行瓦斯抽排,其他鉆孔安裝U型壓差計(jì)進(jìn)行負(fù)壓測(cè)試。先施工考察孔,最后施工6#爆破孔。每施工一個(gè)考察孔,立即封孔并安裝U型壓差計(jì);施工完6#預(yù)裂爆破孔后用鉆機(jī)推送預(yù)裂爆破器,60 m長(zhǎng)度孔采用7個(gè)爆破單元(炮),每個(gè)爆破單元(炮)之間以串聯(lián)的方式用導(dǎo)線(xiàn)連接,并測(cè)試導(dǎo)通性能,通過(guò)鉆機(jī)推送至鉆孔最遠(yuǎn)端即可,無(wú)需封孔,最后由放炮工起爆。

    圖2 影響半徑試驗(yàn)鉆孔布置圖

    3.2.2 試驗(yàn)結(jié)果

    按照上述試驗(yàn)方案實(shí)施預(yù)裂爆破后,在調(diào)度室確認(rèn)安全后進(jìn)入試驗(yàn)地點(diǎn),發(fā)現(xiàn)除個(gè)別考察孔的U型壓差計(jì)剩余少量水外,大部分U型壓差計(jì)中水的被全部壓出,因此可以判斷預(yù)裂爆破已影響到12 m的范圍。為進(jìn)一步通過(guò)6#爆破孔的抽排確認(rèn)裂隙發(fā)育情況,次日在U型壓差計(jì)中裝入水銀,考察每個(gè)孔由裂隙導(dǎo)通而產(chǎn)生的負(fù)壓情況。距預(yù)裂孔12 m的1#鉆孔形成11999 Pa(90 mm汞柱)負(fù)壓,距預(yù)裂孔7 m的9#鉆孔形成13998.8 Pa(105 mm汞柱);距預(yù)裂孔較遠(yuǎn)的11#鉆孔裝入水銀后的壓差較小,因此換用多級(jí)流量計(jì)加水測(cè)試負(fù)壓,讀數(shù)為1471 Pa(150 mm水柱)。

    3.3 抽放參數(shù)及增透試驗(yàn)

    3.3.1 試驗(yàn)方案

    為測(cè)試液態(tài)CO2相變致裂技術(shù)強(qiáng)化增透效果,選取距Ⅲ3305工作面切眼約150 m處區(qū)域進(jìn)行試驗(yàn),鉆孔同樣布置在巷道一側(cè),開(kāi)孔中心距底板1 m,距頂板2.5 m。先施工1#、3#、5#本煤層瓦斯抽放鉆孔,孔徑94 mm,孔深65 m,孔間距為4 m;然后施工2#和4#預(yù)裂爆破孔,施工參數(shù)同上,為避免間隔時(shí)間長(zhǎng)出現(xiàn)塌孔問(wèn)題,打完鉆孔立即爆破,爆破后隨即抽采;全部預(yù)裂后1?!?#鉆孔均安裝瓦斯抽采管路進(jìn)行抽采;在相距5#鉆孔40 m處施工對(duì)比孔,以同瓦斯自然涌出量做比較,鉆孔布置如圖3所示。

    圖3 增透效果考察試驗(yàn)鉆孔布置圖

    3.3.2 試驗(yàn)結(jié)果分析

    按照上述方案施工后,每天安排專(zhuān)人測(cè)量各抽放孔瓦斯?jié)舛?、流量等參?shù)。逐一考察抽采瓦斯?jié)舛取⑷諉慰淄咚沽髁?、累?jì)瓦斯抽采量和流量衰減系數(shù)等參數(shù)。1月22日預(yù)裂爆破2#鉆孔,爆破后隨即抽采;1月24日預(yù)裂爆破4#鉆孔,爆破后立即抽采;將各鉆孔每日瓦斯?jié)舛葦?shù)據(jù)繪制成曲線(xiàn),如圖4所示。

    從圖4中可以看出,每次預(yù)裂爆破后,1#鉆孔瓦斯?jié)舛仍陬A(yù)裂爆破后明顯增加,其他鉆孔有同樣的規(guī)律。其中4#鉆孔瓦斯?jié)舛仍诘诙晤A(yù)裂后2 h內(nèi)急劇上升至50%以上。每個(gè)考察孔在預(yù)裂后長(zhǎng)時(shí)間內(nèi)抽采的瓦斯?jié)舛染€(wěn)定在較高水平。

    圖4 各鉆孔瓦斯?jié)舛茸兓瘓D

    瓦斯抽放流量能夠直觀地反映出每個(gè)鉆孔單位時(shí)間內(nèi)能夠抽出的瓦斯量,預(yù)裂前后每天各鉆孔的瓦斯抽放量匯總見(jiàn)表1。因鉆孔施工時(shí)間原因,效果考察時(shí)間不一致,個(gè)別數(shù)據(jù)空缺。

    表1 各鉆孔瓦斯流量抽采表m3/d

    將各鉆孔每天抽采量繪制成圖5。從圖5中可以看出,對(duì)比孔的瓦斯抽采流量在不采取任何治理措施情況下,隨著抽采時(shí)間衰減迅速,至第10日時(shí)已衰減至5 m3/d左右。液態(tài)CO2預(yù)裂孔及周邊影響范圍內(nèi)的鉆孔雖然瓦斯流量隨著時(shí)間有部分衰減,但在考察期內(nèi)流量基本維持在較高的水平。

    衰減系數(shù)是評(píng)價(jià)一段時(shí)間內(nèi)瓦斯抽采效果的重要指標(biāo),鉆孔施工后某一時(shí)間的瓦斯流量同初始瓦斯流量和衰減系數(shù)符合下式關(guān)系式。

    式中:qt——t時(shí)的鉆孔瓦斯流量,m3/d;

    q0——鉆孔初始瓦斯流量,m3/d;

    圖5 鉆孔瓦斯流量對(duì)比

    a——鉆孔瓦斯流量衰減系數(shù),d-1;

    t——時(shí)間,d。

    根據(jù)各鉆孔初始瓦斯流量及式(1),擬合后各鉆孔的衰減系數(shù)見(jiàn)表2。由表2可以看出未采取任何措施的對(duì)比孔的衰減系數(shù)平均是受預(yù)裂爆破影響鉆孔的2~3倍。

    累計(jì)瓦斯抽采量是某一鉆孔在一定時(shí)間內(nèi)累計(jì)抽放的瓦斯量,該指標(biāo)是反映瓦斯抽采效果的一個(gè)重要指標(biāo)。表3中列出了CO2預(yù)裂及其影響范圍內(nèi)的5個(gè)鉆孔累計(jì)瓦斯抽采量的變化。

    表2 瓦斯抽采初始流量及衰減系數(shù)參數(shù)表

    表3 各鉆孔累計(jì)瓦斯抽采量對(duì)比m3

    對(duì)比鉆孔在10 d內(nèi)累計(jì)抽放瓦斯322.810 m3,而液態(tài)CO2預(yù)裂后的2??自? d時(shí)累計(jì)抽放瓦斯1662.3 m3,4??自?d內(nèi)累計(jì)抽放瓦斯562.205 m3,累計(jì)抽放瓦斯量遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于未預(yù)裂鉆孔。而且,在預(yù)裂影響范圍內(nèi)的鉆孔累計(jì)瓦斯抽采量也明顯大于對(duì)比孔的瓦斯抽采量。

    4 結(jié)論

    (1)從現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)情況來(lái)看,液態(tài)CO2預(yù)裂爆破時(shí)產(chǎn)生的300 MPa高壓可致裂影響的范圍在12 m以上,有效地促進(jìn)了煤體內(nèi)裂隙的發(fā)育,達(dá)到了松動(dòng)煤體釋放瓦斯效果。

    (2)效果考察試驗(yàn)表明,液態(tài)CO2預(yù)裂爆破鉆孔及其影響范圍內(nèi)的所有抽放鉆孔抽放瓦斯?jié)舛榷加忻黠@上升,部分鉆孔抽采濃度能提高50%以上;預(yù)裂后鉆孔瓦斯抽采流量有大幅提高,累計(jì)瓦斯抽采量為未預(yù)裂鉆孔的數(shù)倍;衰減系數(shù)亦得到很大改善,綜合效果顯著。

    (3)液態(tài)CO2深孔預(yù)裂爆破技術(shù)具有操作簡(jiǎn)單、安全可靠、效果明顯等特點(diǎn),在進(jìn)一步試驗(yàn)及驗(yàn)證的基礎(chǔ)上,液態(tài)CO2深孔預(yù)裂爆破技術(shù)可作為低透氣性高瓦斯煤層治理瓦斯的又一新手段,具有一定的推廣意義。

    [1]袁亮.瓦斯治理理念和煤與瓦斯共采技術(shù) [J].中國(guó)煤炭,2010(6)

    [2]王兆豐,孫小明等.液態(tài)CO2相變致裂強(qiáng)化瓦斯預(yù)抽試驗(yàn)研究 [J].河南理工大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版),2015(1)

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    [4]孫臣,翟成,林柏泉等.鉆孔應(yīng)力分布特征及卸壓增透技術(shù)的數(shù)值模擬 [J].中國(guó)煤炭,2012(8)

    [5]Song Yimeng,He Chaonan,Qin Xiaofeng,et al.Experimental study on seepage characteristics of unconsolidated coal bassed on the nonlinear seepage law[J].Disaster Advances,2013(11)

    [6]聶政.二氧化碳炮爆破在煤礦的應(yīng)用 [J].煤炭技術(shù),2007(8)

    [7]范迎春,霍中剛等.復(fù)雜條件下二氧化碳深孔預(yù)裂爆破增透技術(shù) [J].煤礦安全,2014(11)

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