過(guò)濾單元形狀對(duì)其微波再生特性的影響

王曙輝 徐孟 彭慶國(guó) 余明果

摘 要：針對(duì)一種新型的柴油機(jī)微粒捕集器單元塊旋轉(zhuǎn)式的過(guò)濾體微波加熱再生模型，采用數(shù)值模擬方法，對(duì)再生過(guò)程中過(guò)濾體壁面溫度沿徑向分布和過(guò)濾體單元的形狀結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)微波加熱再生過(guò)程的影響規(guī)律進(jìn)行數(shù)值模擬研究.結(jié)果表明：過(guò)濾體壁面溫度從外弧面向內(nèi)弧面逐漸升高，且整個(gè)過(guò)濾體的峰值溫度出現(xiàn)在內(nèi)弧面；較小的過(guò)濾體圓心角將會(huì)縮短再生時(shí)間；較小的過(guò)濾體單元長(zhǎng)度以及較小的過(guò)濾體單元厚度都可使再生時(shí)間縮短.

關(guān)鍵詞：微粒捕集器； 過(guò)濾單元； 再生時(shí)間； 再生效率； 數(shù)值模擬

中圖分類號(hào)：TK421 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A

柴油機(jī)以其良好的動(dòng)力性、經(jīng)濟(jì)性和可靠性而廣泛地應(yīng)用于各種機(jī)械裝置.然而，柴油機(jī)與同等功率的汽油機(jī)相比，微粒與NOx是其排放中的兩種最主要的污染物，尤其其微粒的排放甚至達(dá)到汽油機(jī)的30～80倍＼[1＼].隨著柴油車排放標(biāo)準(zhǔn)的日趨嚴(yán)格，僅靠機(jī)內(nèi)凈化技術(shù)已不能滿足日益嚴(yán)格的排放法規(guī)，必須同時(shí)采用機(jī)內(nèi)凈化技術(shù)和后處理技術(shù).微粒捕集（DPF）是解決柴油機(jī)微粒排放污染最有效和最具有前景的后處理技術(shù)之一.在DPF技術(shù)研究中，過(guò)濾體材料的研究已經(jīng)有了多年的發(fā)展，相對(duì)于捕集材料而言，捕集器再生技術(shù)的研究稍微滯后＼[2-4＼]，而且一直以來(lái)，有關(guān)過(guò)濾體的再生技術(shù)也是眾多學(xué)者的重要研究課題之一＼[5-6＼].

影響過(guò)濾體再生的因素比較多：微粒的沉積量，過(guò)濾體體內(nèi)氣流速率和壓降以及過(guò)濾體結(jié)構(gòu)都可能對(duì)再生過(guò)程有著不同程度的影響＼[7-10＼].目前，微粒沉積量和氣流特征對(duì)再生影響的研究較多，但對(duì)過(guò)濾體結(jié)構(gòu)對(duì)再生過(guò)程影響的研究較少.因此，本文通過(guò)數(shù)值模擬方法對(duì)龔金科＼[11＼]等提出的新型的微波加熱再生方式的工作過(guò)程以及其過(guò)濾體單元結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)再生過(guò)程的影響進(jìn)行研究.該模型把傳統(tǒng)的圓柱形過(guò)濾體分割為幾個(gè)相互獨(dú)立的單元結(jié)構(gòu)，并使氣流從徑向流入，而從軸向流出.目前微波發(fā)生器的功率一般是由車載電池和電動(dòng)機(jī)所提供的，但現(xiàn)有的車載儲(chǔ)能設(shè)備的儲(chǔ)能容量和車載電池一般都較小，因此微波發(fā)生器的功率就受到車載電源的限制.由于該模型只有一個(gè)再生腔，當(dāng)其中一個(gè)單元達(dá)到預(yù)定的背壓時(shí)，就將其送入再生腔進(jìn)行再生，每次所需要的微波能量就要比傳統(tǒng)的大為減少，是一般車載電池所能承受的.當(dāng)其中一個(gè)再生時(shí)，剩下的單元繼續(xù)承擔(dān)發(fā)動(dòng)機(jī)尾氣的過(guò)濾任務(wù)，當(dāng)該單元再生完成之后，由連接著的步進(jìn)電機(jī)帶動(dòng)微粒捕集器旋轉(zhuǎn)，將相鄰的下一個(gè)過(guò)濾單元送入再生腔中進(jìn)行再生，這樣，依此類推，從而實(shí)現(xiàn)微粒捕集器的連續(xù)再生.通過(guò)此研究以期為旋轉(zhuǎn)式連續(xù)微波加熱再生微粒捕集器再生過(guò)程的優(yōu)化提供理論依據(jù).

1 物理模型

微波加熱不同于其他外部熱源加熱方式，它是根據(jù)分布在某空間的物質(zhì)對(duì)微波能量的吸收而進(jìn)行的體積加熱.同時(shí)，微波具有選擇性加熱，一般情況下，碳煙對(duì)微波的吸收能力要遠(yuǎn)高于過(guò)濾體介質(zhì)本身＼[12＼].過(guò)濾體模型的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖如圖1所示.

單元再生的描述：結(jié)構(gòu)單元再生時(shí)，含有碳煙微粒的多孔介質(zhì)置于再生腔中，具有一定溫度和速度的氣流從過(guò)濾體單元的外弧面沿徑向方向?qū)耄瑫r(shí)微波也從徑向方向嵌入，氣流一方面帶來(lái)燃燒時(shí)所需要的氧氣，另一方面，它與微粒以及過(guò)濾體骨架之間進(jìn)行傳熱和對(duì)流換熱，并將燃燒產(chǎn)生的熱量沿徑向方向傳播.在微波進(jìn)入再生腔后，捕集到的微粒吸收微波所帶來(lái)的能量，升溫，燃燒，一直到燃盡，再生結(jié)束.

（a）整體結(jié)構(gòu)模型

（b）獨(dú)立單元模型

D過(guò)濾體外徑；d過(guò)濾體內(nèi)徑；L過(guò)濾體長(zhǎng)度；

過(guò)濾體圓心角；A過(guò)濾體厚度；A1過(guò)濾體內(nèi)計(jì)算

截面徑向厚度；f模型的中間截面

過(guò)濾體的熱再生實(shí)際上是一個(gè)在多孔介質(zhì)中具有氣體流動(dòng)及微粒燃燒的多維傳熱傳質(zhì)現(xiàn)象.因此對(duì)模型再生過(guò)程作如下假設(shè)：

1）再生時(shí)，雖然燃燒放熱使溫度很快升高，但過(guò)濾體的幾何尺寸、形狀結(jié)構(gòu)等微觀參數(shù)不隨溫升而發(fā)生改變.

2）燃燒時(shí)，各氣體的基本性質(zhì)保持不變，同時(shí)滿足理想狀態(tài)方程.

3）在模擬再生過(guò)程中，碳煙微粒由純碳組成，根據(jù)碳的燃燒理論，存在：C+O2=CO2，2C+O2=2CO，C+CO2=2CO三個(gè)反應(yīng).

4）微粒在沿徑向方向按一定的規(guī)律分布，即在相同半徑的弧面上，微粒是均勻分布的.

5）過(guò)濾體單元結(jié)構(gòu)與其四周壁面之間滿足絕熱的邊界條件.

2 數(shù)學(xué)描述

2.1 氣相連續(xù)方程

根據(jù)質(zhì)量守恒定律，流場(chǎng)中任意形狀的一個(gè)控制體中流體質(zhì)量對(duì)時(shí)間的變化率與流經(jīng)該控制體表面的凈流量在數(shù)值上完全相等.取其中一個(gè)微元六面體流塊作為控制體，則在流動(dòng)過(guò)程中，流體質(zhì)量增加量與反應(yīng)后各產(chǎn)物的總質(zhì)量相等：

ρt+·ρ·=∑sWs.（1）

式中：ρ為氣流密度，為氣流速度，Ws為微粒在反應(yīng)中的燃燒速率.

2.2 氣相動(dòng)量守恒方程

根據(jù)動(dòng)量守恒方程可知，微元體中流體的動(dòng)量對(duì)時(shí)間的變化率等于外界作用于該微元流體上的各種力之和.

D（ρ·ui）Dt=-PXi+Xj[u（uiXj+ujXi）]+

Si+∑SWSui. （2）

式中：i表示方向，P表示單元上所受的壓力，Si為單元體流動(dòng)時(shí)所受的體積力.

2.3 氣相能量守恒方程

對(duì)于氣相來(lái)說(shuō)，根據(jù)熱力學(xué)第一定律和雷諾輸運(yùn)定理以及連續(xù)性方程可知，氣相能量守恒方程為：

t（ρcpsT）+xj（ρVjcPT）=xj（λaTxj）+

wSQs+acHc（Tc-T）+afHf（Tf-T）.（3）

式中：λ為導(dǎo)熱系數(shù)，cp是比熱，Qs為反應(yīng)熱值，c，a，f分別表示微粒物質(zhì)、氣流、過(guò)濾體.

2.4 組分守恒方程

t（ρs·Ys）+xj（ρs·Ys·uj）=

xjDs·ρs·YsXj+Ws.（4）

式中：Ds 為組分的有效質(zhì)量擴(kuò)散率，Ys 為S組分中的氣體質(zhì)量百分比，此方程也被稱為擴(kuò)散方程.

2.5 微粒質(zhì)量守恒方程

mct=-s. （5）

式中：mc為過(guò)濾體單位體積碳量.

2.6 微粒能量守恒方程

t（ρstscs）=xjλstsxj-afh（ts-T）+

∑sskΔHk+qwc.（6）

式中：ρs，cs，λs，ts，af分別為過(guò)濾體的密度，比熱容，導(dǎo)熱系數(shù)，溫度，比表面積；h為過(guò)濾體與氣流間的對(duì)流換熱系數(shù)，可根據(jù)公式計(jì)算＼[13＼]；ΣkskΔHk分別為三個(gè)反應(yīng)的總放熱率；qwc為微波能，其中qwc=2αsmw，α為微波衰弱常數(shù)，smw為過(guò)濾體某截面處微波流密度分布.

為了保證方程組的封閉，還可引入理想氣體狀態(tài)方程.

3 初始及邊界條件

本文采用流體計(jì)算軟件對(duì)微粒捕集器的內(nèi)部場(chǎng)進(jìn)行模擬計(jì)算與分析.根據(jù)以上數(shù)學(xué)模型，以堇青石泡沫陶瓷作為過(guò)濾體單元結(jié)構(gòu)材料進(jìn)行計(jì)算模擬.因此過(guò)濾體的主要結(jié)構(gòu)參數(shù)為＼[14＼]：導(dǎo)熱率為0.17 W/（m·℃），微波衰減常數(shù)為2.32 dB/m，初始孔隙率為0.65，比熱為1.07 kJ/（kg·℃），微孔平均直徑為0.65 mm，碳煙的計(jì)算密度為56 kg/m3.對(duì)于平均孔徑為0.6 mm以上的泡沫陶瓷過(guò)濾單元，碳煙沿過(guò)濾體單元徑向分布滿足線性衰減規(guī)律＼[15＼]，取微波功率為600 W，相關(guān)的空氣氣流密度和動(dòng)力粘度分別取密度為0.63 kg/m3，動(dòng)力粘度為2.946×10-5 Pa·s.

在模擬當(dāng)中相關(guān)的初始設(shè)置條件為：入口邊界條件采用速度入口邊界條件，且假定入口的氣流流速均勻，無(wú)軸向分量；出口邊界條件采用壓力出口邊界條件，出口壓力設(shè)置為0，所有的壁面條件都設(shè)為無(wú)滑移動(dòng)邊界條件；氣流的初始溫度為600 K，其中氣流中氧氣的百分含量為21%，氣流速度為0.25 m/s；采用二級(jí)迎風(fēng)差分格式來(lái)保證計(jì)算的精度；計(jì)算域內(nèi)過(guò)濾介質(zhì)所占空間采用空度法處理以及采用SMPLIC算法處理速度與壓力的耦合關(guān)系.

4 計(jì)算結(jié)果與分析

采用網(wǎng)格劃分軟件對(duì)微粒捕集器進(jìn)行劃分網(wǎng)格.由于微粒捕集器在捕集微粒時(shí)，從外弧面沿徑向依次遞減，所以在內(nèi)外半徑之間的網(wǎng)格尺寸大小設(shè)為1.02，以保證對(duì)實(shí)際情況的數(shù)值模擬.采用流體計(jì)算軟件對(duì)各個(gè)算例進(jìn)行模擬的過(guò)程中，以再生時(shí)的再生時(shí)間和再生效率作為過(guò)濾單元再生的指標(biāo)進(jìn)行評(píng)判.所謂的再生時(shí)間就是指在模擬中大多數(shù)網(wǎng)格單元的溫度不再出現(xiàn)變化所經(jīng)歷的時(shí)間，而再生效率是指孔隙率達(dá)到初始孔隙率的網(wǎng)格單元數(shù)所占到的整個(gè)網(wǎng)格單元數(shù)的百分含量.

過(guò)濾體的結(jié)構(gòu)參數(shù)包括：過(guò)濾體單元的圓心角；過(guò)濾體外徑與內(nèi)徑之比，即過(guò)濾體的徑向厚度；以及過(guò)濾體的長(zhǎng)度.利用上述建立的物理數(shù)學(xué)模型來(lái)模擬研究這些結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)再生過(guò)程的影響.為了分析方便，下文分別用過(guò)濾體的外弧面和內(nèi)弧面來(lái)指代過(guò)濾體的外圓周面和內(nèi)圓周面.

4.1 再生過(guò)程中溫度分布情況

如圖2和圖3所示，反映了再生過(guò)程中f截面以及過(guò)濾體壁面溫度沿徑向隨時(shí)間變化的分布情況.用A表示過(guò)濾體的厚度，A1表示過(guò)濾體計(jì)算截面徑向厚度，則A1/A表示沿過(guò)濾體徑向的相對(duì)位置.從圖3中可以看到：過(guò)濾體的溫度沿徑向從外弧面向內(nèi)弧面依次升高.隨著再生的進(jìn)行，過(guò)濾體的溫度沿徑向從外弧面向內(nèi)弧面依次達(dá)到微粒的著火點(diǎn).因此，微粒從外弧面向內(nèi)弧面依次開始燃燒，燃燒初期，反應(yīng)緩慢；但是，隨著燃燒的進(jìn)行，會(huì)放出大量熱量，使壁面溫度開始急劇升高，燃燒反應(yīng)加劇.當(dāng)微粒接近燃燒殆盡時(shí)，微粒的濃度很低，使得反應(yīng)速率大大降低，此時(shí)壁面溫度開始下降.

（a）時(shí)間為60 s，f截面

（b）時(shí)間為2000 s，f截面

（c）時(shí)間為300 s，f截面

（d）時(shí)間為400 s，f截面

圖2 再生過(guò)程中f截面溫度變化

Fig.2 Fsection temperature changes during regeneration

分析過(guò)濾體壁面溫度沿徑向方向的變化，可以發(fā)現(xiàn)各位置的溫度隨時(shí)間相繼達(dá)到該位置的最大值，且整個(gè)過(guò)濾體孔道內(nèi)溫度的最大值出現(xiàn)在內(nèi)弧面.這是因?yàn)樵谶^(guò)濾體外弧面沉積的微粒燃燒釋放的熱量通過(guò)對(duì)流和傳導(dǎo)的方式向內(nèi)弧面?zhèn)鬏敚瑑?nèi)弧面的微粒燃燒又釋放出大量的熱，因此內(nèi)弧面的溫度明顯比外弧面的高.

4.2 過(guò)濾體圓心角的影響

如圖4所示，反映了過(guò)濾單元的圓心角對(duì)再生過(guò)程的影響.圖4（a）表明，隨著過(guò)濾單元圓心角的增加，再生時(shí)間是先增加后減少，后來(lái)再生時(shí)間越來(lái)越少，但時(shí)間減少的速度也越來(lái)越慢.當(dāng)過(guò)濾單元圓心角很大時(shí)，因?yàn)槲⒉üβ什蛔阋詫⒋蠖鄶?shù)捕集到的微粒的溫度升高至燃燒點(diǎn)的溫度，所以再生時(shí)間少，效率也低.隨著單元圓心角角度的減少，再生時(shí)間快速增加，這是因?yàn)閰⒓臃磻?yīng)的微粒增加了，導(dǎo)致燃燒反應(yīng)的時(shí)間也相應(yīng)增加了.當(dāng)圓心角角度進(jìn)一步減少時(shí)，再生時(shí)間會(huì)減少，這是因?yàn)檫@時(shí)的燃燒區(qū)域減小，微波能量足夠使微粒的溫度迅速上升，至一直燃燒，燃燒時(shí)所產(chǎn)生的熱量快速被氣流從外弧面帶到內(nèi)弧面，使內(nèi)弧面的微粒也迅速燃燒起來(lái)，這樣時(shí)間就大大減少.

時(shí)間/s

圖3 再生過(guò)程中過(guò)濾體壁面溫度分布

Fig.3 The filter body wall temperature

distribution during regeneration

圖4（b）表明：在一定的微波功率下，隨著過(guò)濾體單元圓心角角度的減少，再生效率越來(lái)越高.但在過(guò)濾體圓心角大于40°以后，再生效率將明顯減少，這是因?yàn)檫^(guò)濾單元圓心角越大，有效的捕集面積就越大，流速越低所致.

角度/（°）（a）單元角度對(duì)再生時(shí)間的影響

角度/（°）（b）單元角度對(duì)再生效率的影響

圖4 過(guò)濾體單元圓心角對(duì)再生的影響

Fig.4 Effect of the filtration unit

of the central angle for the regeneration

通過(guò)以上分析可知：圓心角較小時(shí)再生效率低下，捕集區(qū)域也較小，過(guò)濾單元捕集不久，便要進(jìn)行一次再生.頻繁的捕集和再生，將會(huì)降低過(guò)濾體的使用壽命，不利于微粒捕集器的使用.較大時(shí)，再生一次時(shí)所需微波能量將增加，受到車載電源的限制.所以綜合考慮圖4（a）和（b），一般最佳的過(guò)濾單元圓心角取30°～40°，此時(shí)，可在特定的微波功率下，再生時(shí)間較少，而且再生效率也較大，也是一般車載電池所能承的.

4.3 過(guò)濾體長(zhǎng)度的影響

圖5給出了在特定圓心角、外徑的情況下，過(guò)濾體單元長(zhǎng)度對(duì)再生特性的影響，縱坐標(biāo)用長(zhǎng)徑比（長(zhǎng)度與外徑之比）表示.如圖5（a） 所示，表明隨著過(guò)濾體單元長(zhǎng)度的增加，再生時(shí)間也將快速增加，這是因?yàn)樵谶^(guò)濾體長(zhǎng)度增加時(shí)，在同等的捕集時(shí)間內(nèi)，捕集到的微粒較多，所以再生所需要的時(shí)間也要增加.

長(zhǎng)徑比（a）單元長(zhǎng)徑比對(duì)再生時(shí)間的影響

長(zhǎng)徑比（b）單元長(zhǎng)徑比對(duì)再生效率的影響

圖5 過(guò)濾體長(zhǎng)度對(duì)再生的影響

Fig.5 Effect of the filter body of the

length for the regeneration

圖5（b）表示，隨著過(guò)濾體長(zhǎng)度的增加，再生效率也將增加，這是因?yàn)椴都降奈⒘６?，使軸向之間的燃燒更加充分所致.但是當(dāng)過(guò)濾體的長(zhǎng)度進(jìn)一步增加時(shí)，會(huì)降低微波能量的利用率，這是因?yàn)檫^(guò)濾體單元的長(zhǎng)度增加，相應(yīng)的在同等條件下，所需要的微波能量也將增加，降低了微波能量的利用率，再生效率也有所下降.同時(shí)，過(guò)濾體單元長(zhǎng)度的增加，也不利于整車的設(shè)計(jì)，受到空間的限制.因此，要綜合考慮車載電池、整車設(shè)計(jì)、微波能量的利用率、再生時(shí)間等多方面的要求來(lái)綜合考慮選擇合適的過(guò)濾體單元長(zhǎng)度，以便達(dá)到最優(yōu)化的設(shè)計(jì)和最好能量利用率.

4.4 過(guò)濾體厚度的影響

圖6給出了在特定圓心角、外徑的情況下，過(guò)濾體單元厚度對(duì)再生特性的影響，縱坐標(biāo)用內(nèi)外直徑之比表示.從圖6（a）可知，隨著過(guò)濾體單元內(nèi)徑之比減少，也即過(guò)濾體單元的厚度增加，所需再生時(shí)間也將增多.這是因?yàn)檫^(guò)濾體厚度越厚，壓力損失越大，氣流達(dá)到所需時(shí)間也將增加，這樣外弧面燃燒產(chǎn)生的熱量將不能很快傳到內(nèi)弧面去，而使內(nèi)弧面的微粒能夠快速吸熱升溫以達(dá)到燃燒著火點(diǎn)，所以，在同等情況下，所需要的再生時(shí)間也就相應(yīng)增加了.同時(shí)在過(guò)濾體較厚時(shí)，由于外弧面捕集的微粒較內(nèi)弧面多，再生時(shí)外弧面產(chǎn)生的熱量將比內(nèi)弧面多，如果熱量來(lái)不及被氣流帶走，這樣將產(chǎn)生較高的溫度分布不均勻，容易導(dǎo)致外弧面的過(guò)濾體單元?dú)んw熔融和熱烈損，從而使整個(gè)過(guò)濾體的整體結(jié)構(gòu)產(chǎn)生形變，將降低過(guò)濾體的使用壽命.

內(nèi)外徑之比（a）單元厚度對(duì)再生時(shí)間的影響

內(nèi)外徑之比（b）單元厚度對(duì)再生效率的影響

圖6 過(guò)濾體厚度對(duì)再生的影響

Fig.6 Effects of the filter of thickness

for regeneration

圖6（b）表明，隨著厚度的減?。▋?nèi)外經(jīng)之比增加），過(guò)濾體的再生效率快速增加.這是因?yàn)檫^(guò)濾體厚度較小時(shí)，氣流能快速?gòu)耐饣∶孢_(dá)到內(nèi)弧面，使產(chǎn)生的熱量也能迅速傳播到內(nèi)弧面，使沒(méi)有燃燒的微粒迅速燃燒起來(lái)，從而減少時(shí)間，增加了再生效率.但當(dāng)厚度進(jìn)一步減少時(shí)，這時(shí)的再生效率就增加得相當(dāng)緩慢，甚至有所下降.這是因?yàn)?，過(guò)濾體較薄，前面產(chǎn)生的熱量快速傳播到后面時(shí)，后面的微粒還來(lái)不及吸收，熱量就被氣流給帶走了，這樣再生效率就沒(méi)有那么快的增加，甚至可能會(huì)下降.

5 結(jié) 論

1）研究表明，對(duì)于旋轉(zhuǎn)式微波分區(qū)再生微粒捕集器，過(guò)濾單元再生過(guò)程中的起燃部位處于過(guò)濾單元的外弧面，也即微粒的燃燒反應(yīng)是從過(guò)濾單元的外弧面向內(nèi)弧面?zhèn)鬟f，且再生過(guò)程中出現(xiàn)溫度峰值處于內(nèi)弧面.

2）過(guò)濾單元圓心角（對(duì)應(yīng)過(guò)濾單元的數(shù)量）過(guò)大或者過(guò)小都不利于提高再生效率、縮短再生時(shí)間.研究表明：過(guò)濾單元的圓心角最佳取值在30°～40°之間，也即從提高再生效率及縮短再生時(shí)間的角度來(lái)看，過(guò)濾單元的合適數(shù)量在9～12個(gè)之間.

3）較小的過(guò)濾單元長(zhǎng)度能縮短再生時(shí)間，但較小或較大的過(guò)濾單元長(zhǎng)度都不利于提高再生效率.研究發(fā)現(xiàn)，綜合各方面因素，一般最佳的長(zhǎng)徑比取值范圍在0.65～1.1之間.

4）在不考慮微粒捕集器過(guò)濾效果及壓力損失的情況下，減小過(guò)濾單元的厚度，有利于縮短再生時(shí)間，但不利于提高再生效率.

參考文獻(xiàn)

[1] 龔金科.汽車排放及控制技術(shù)＼[M＼].北京：人民交通出版社，2012.

GONG Jinke. Vehicle emission and control technology＼[M＼].Beijing： China Communications Press， 2012. （In Chinese）

＼[2＼] 龔金科，劉云卿，龍罡，等.柴油機(jī)壁流式過(guò)濾體捕集與流阻性能影響規(guī)律＼[J＼].農(nóng)業(yè)機(jī)械學(xué)報(bào)，2009，40（12）：1-7，18.

GONG Jinke，LIU Yunqing，LONG Gang，et al.Characteristics of filtration and flowresistance of wallflow diesel particulate filter＼[J＼]. Transactions of the Chinese Society for Agricultural Machinery， 2009，40（12）：1-7，18.（In Chinese）

＼[3＼] 龔金科，吁璇，伏軍，等.柴油機(jī)噴油助燃再生系統(tǒng)微粒捕集器油氣匹配研究＼[J＼].農(nóng)業(yè)機(jī)械學(xué)報(bào)，2010，41（4）：1-5.

GONG Jinke， YU Xuan， FU Jun，et al. Study on fuelair matching forms in burnertype diesel particulate filter ＼[J＼]. Transactions of the Chinese Society for Agricultural Machinery， 2010， 41（4）：1-5.（In Chinese）

＼[4＼] 龔金科，伏軍，王曙輝，等.柴油機(jī)微粒捕集器背壓信號(hào)采集系統(tǒng)動(dòng)態(tài)響應(yīng)特性的研究＼[J＼].內(nèi)燃機(jī)工程，2008，29（5）：62-69.

GONG Jinke， FU Jun， WANG Shuhui，et al. Study on dynamic response characteristic of backpressure signal acquisition system for diesel particulate filter ＼[J＼]. Chinese Internal Combustion Engine Engineering， 2008， 29（5）：62-69.（In Chinese）

＼[5＼] 左青松，鄂加強(qiáng)，龔金科，等.基于鈰-錳基催化劑的微粒捕集器微粒燃燒的特性研究＼[J＼]. 中南大學(xué)學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版， 2013， 44（8）： 3527-3532.

ZUO Qingsong， E Jiaqiang， GONG Jinke，et al. Characteristics of particle combustion based on MnOx-CeO2 catalysts for diesel particulate filter ＼[J＼]. Journal of Central South University：Science and Technology， 2013， 44（8）： 3527-3532.（In Chinese）

＼[6＼] ZUO Qingsong， E Jiaqiang， GONG Jinke， et al. Functional link neural network prediction on composite regeneration time of diesel particulate filter for vehicle based on fuzzy adaptive variable weight algorithm＼[J＼]. Journal of Information and Computational Science， 2014， 11 （6）： 1741-1751.

＼[7＼] 朱天樂(lè)，王建昕，傅立新，等.柴油機(jī)排氣后處理技術(shù)＼[J＼].車用發(fā)動(dòng)機(jī)，2002（6）：1-5.

ZHU Tianle， WANG Jianxin， FU Lixin，et al. A study on aftertreatment of diesel engine emissions＼[J＼]. Vehicle Engine， 2002（6）：1-5.（In Chinese）

＼[8＼] 龔金科，吳鋼，王曙輝，等.徑向柴油機(jī)微粒捕集器流速分布特性數(shù)值分析＼[J＼].農(nóng)業(yè)工程學(xué)報(bào)，2010，26（4）：119-126.

GONG Jinke， WU Gang， WANG Shuhui，et al.Numerical analysis on distribution characteristics of flow velocity in a radial style diesel particulate filter＼[J＼]. Transactions of the Chinese Society of Agricultural Engineering， 2010，26（4）：119-126.（In Chinese）

＼[9＼] 龔金科，龍罡，余明果，等.微粒捕集器連續(xù)再生速率與壓降特性研究＼[J＼].湖南大學(xué)學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版，2009，36（6）：22-27.

GONG Jinke，LONG Gang，YU Mingguo，et al.Study of the continuously regenerating rate and the pressure drop characteristics in diesel particulate filter＼[J＼].Journal of Hunan University：Natural Sciences， 2009，36（6）：22-27.（In Chinese）

＼[10＼]王曙輝，龔金科，蔡皓，等.柴油機(jī)微粒捕集器泡沫型濾芯上氣流壓降特性研究＼[J＼].湖南大學(xué)學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版，2008，35（7）：31-35.

WANG Shuhui，GONG Jinke，CAI Hao，et al.Study on the characteristics of pressure drop on diesel particulate foam filter＼[J＼].Journal of Hunan University：Natural Sciences， 2008，35（7）：31-35.（In Chinese）

＼[11＼]龔金科，王曙輝，鄂加強(qiáng)，等.一種消減柴油機(jī)微粒物質(zhì)排放的方法及其裝置：中國(guó).ZL200710035168.6[P].2008-09-17.

GONG Jinke， WANG Shuhui， E Jiaqiang，et al. A kind of reduce diesel particulate matter emissions method and apparatus：China，ZL200710035168.6＼[P＼].2008-09-17.（In Chinese）

＼[12＼]龔金科，余明果，王曙輝，等.柴油機(jī)單元塊旋轉(zhuǎn)式過(guò)濾體DPF微波再生研究＼[J＼].農(nóng)業(yè)機(jī)械學(xué)報(bào)，2011，42（1）：2-7.

GONG Jinke， YU Mingguo， WANG Shuhui，et al. Rotary unitblock diesel particulate filter regeneration with microwave ＼[J＼]. Transactions of the Chinese Society for Agricultural Machinery， 2011， 42（1）：2-7.（In Chinese）

＼[13＼]GARNER C P， DENT J C.A thermal regeneration model for monolithic and fibrous diesel traps ＼[C＼]//SAE Paper.890174，53-61.

＼[14＼]龔金科，王曙輝，李林科，等.氣流特征對(duì)柴油機(jī)微粒捕集器微波再生的影響研究＼[J＼].內(nèi)燃機(jī)學(xué)報(bào)，2008，26（3）：248-253.

GONG Jinke， WANG Shuhui， LI Linke，et al. Effects of airflow characteristic on the performance of diesel particle filter regeneration with microwave＼[J＼]. Transactions of CSICE， 2008，26（3）：248-253.（In Chinese）

＼[15＼]KOLTSAKIS G C， KATSAOUNIS D K， SAMARAS Z C， et al. Filtration and regeneration performance of a catalyzed metal foam＼[C＼]//SAE Paper.2006-01-1524.