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    渦輪增壓器軸承體耦合傳熱的數(shù)值仿真

    2015-05-29 14:55龔金科田應(yīng)華賈國(guó)海章滔
    關(guān)鍵詞:溫度場(chǎng)

    龔金科 田應(yīng)華 賈國(guó)?!≌绿?/p>

    摘 要:基于渦輪增壓器軸承體冷卻機(jī)理,采用專(zhuān)業(yè)CFD軟件和FEM軟件分別建立了軸承體流體區(qū)域和固體區(qū)域網(wǎng)格仿真模型.運(yùn)用流固耦合的仿真計(jì)算方法對(duì)渦輪增壓器軸承體進(jìn)行耦合傳熱分析,得到軸承體流體區(qū)域的流場(chǎng)、換熱系數(shù)及溫度場(chǎng),并分析軸承體固體區(qū)域的溫度場(chǎng).仿真結(jié)果表明:機(jī)油和水同時(shí)冷卻方式下,軸承體溫度分布較均勻,其冷卻性能較好.與實(shí)驗(yàn)對(duì)比,仿真模型的溫度符合實(shí)際軸承體溫度分布,證明了此方法的可行性,為軸承體冷卻性能的設(shè)計(jì)優(yōu)化提供依據(jù).

    關(guān)鍵詞:渦輪增壓器;溫度場(chǎng);冷卻軸承體;流固耦合

    摘 要:基于渦輪增壓器軸承體冷卻機(jī)理,采用專(zhuān)業(yè)CFD軟件和FEM軟件分別建立了軸承體流體區(qū)域和固體區(qū)域網(wǎng)格仿真模型.運(yùn)用流固耦合的仿真計(jì)算方法對(duì)渦輪增壓器軸承體進(jìn)行耦合傳熱分析,得到軸承體流體區(qū)域的流場(chǎng)、換熱系數(shù)及溫度場(chǎng),并分析軸承體固體區(qū)域的溫度場(chǎng).仿真結(jié)果表明:機(jī)油和水同時(shí)冷卻方式下,軸承體溫度分布較均勻,其冷卻性能較好.與實(shí)驗(yàn)對(duì)比,仿真模型的溫度符合實(shí)際軸承體溫度分布,證明了此方法的可行性,為軸承體冷卻性能的設(shè)計(jì)優(yōu)化提供依據(jù).

    關(guān)鍵詞:渦輪增壓器;溫度場(chǎng);冷卻軸承體;流固耦合

    渦輪增壓器安裝在發(fā)動(dòng)機(jī)的進(jìn)排氣歧管上,在高溫、高壓和高速運(yùn)轉(zhuǎn)的惡劣環(huán)境下工作 \[1\],其各部件的溫度分布不均勻,對(duì)于軸承體,存在較大溫差,承受著很大的熱應(yīng)力.軸承體作為增壓器結(jié)構(gòu)中的重要組成部分,起到支撐密封環(huán)和浮動(dòng)軸承的作用,而密封環(huán)和浮動(dòng)軸承又是渦輪增壓器可靠性中的薄弱環(huán)節(jié),軸承體的熱負(fù)荷程度直接影響到密封環(huán)和軸承的使用壽命和工作可靠性\[2-5\].

    國(guó)內(nèi)外為了降低渦輪增壓器全浮動(dòng)軸承和密封環(huán)附近溫度,目前普遍采取用機(jī)油、水同時(shí)冷卻的方式,并對(duì)其腔體進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)\[6-7\].但對(duì)于兩種液體同時(shí)冷卻的方式缺乏系統(tǒng)的傳熱分析和流場(chǎng)的研究.本文基于軸承體冷卻機(jī)理,利用專(zhuān)業(yè)CFD軟件和FEM軟件對(duì)某發(fā)動(dòng)機(jī)渦輪增壓器軸承體進(jìn)行耦合傳熱數(shù)值仿真研究,即同時(shí)采用機(jī)油和水對(duì)軸承體進(jìn)行冷卻.通過(guò)計(jì)算得到軸承體流體區(qū)域的流場(chǎng)、換熱系數(shù)和溫度場(chǎng)分布,以及其固體區(qū)域的溫度場(chǎng),并將仿真計(jì)算值與實(shí)驗(yàn)值進(jìn)行對(duì)比驗(yàn)證.

    1 渦輪增壓器軸承體傳熱原理

    采用有限單元法對(duì)流體的流動(dòng)與傳熱進(jìn)行數(shù)值仿真,首先需要建立反映工程本質(zhì)的數(shù)學(xué)模型.渦輪增壓器軸承體傳熱的數(shù)學(xué)模型包括冷卻水和機(jī)油的流動(dòng)與傳熱模型、軸承體固體導(dǎo)熱模型和冷卻介質(zhì)與軸承體交界面的耦合傳熱模型.

    在冷卻水和機(jī)油的流動(dòng)與傳熱計(jì)算中,其流動(dòng)和傳熱過(guò)程都遵從質(zhì)量守恒、動(dòng)量守恒和能量守恒定律.

    對(duì)于渦輪增壓器軸承體內(nèi)腔冷卻液與軸承體之間的換熱問(wèn)題,只在內(nèi)部壁面邊界上存在熱量交換,由于流體溫度與固體壁面溫度之間是相互制約的關(guān)系,邊界條件無(wú)法預(yù)先確定.其邊界上的溫度、換熱系數(shù),都應(yīng)看成是計(jì)算結(jié)果的一部分,而不是已知條件\[9\].

    由邊界面的熱平衡可知,在軸承體內(nèi)部導(dǎo)向邊界的熱流密度等于從邊界面?zhèn)鹘o周?chē)黧w的熱流密度,即在渦輪增壓器軸承體流固耦合傳熱邊界上,固體傳出的熱量等于冷卻液吸收的熱量,由傅里葉定律和牛頓冷卻公式可得\[8\]:

    -λ(Tn)w=h(Tw-Tf).(3)

    式中:λ為導(dǎo)熱系數(shù),W/(m·K);h為換熱系數(shù),W/(m2·K);Tw為壁面溫度,K;Tf為流體溫度,K.

    本文所使用的FEM軟件提供了流固耦合傳熱交界面模型,即流體域和固體域幾何位置重合的面,如圖1所示.在進(jìn)行流固耦合傳熱仿真計(jì)算時(shí),固體域和流體域之間可通過(guò)此交界面進(jìn)行數(shù)據(jù)傳遞.當(dāng)CFD軟件仿真計(jì)算出流體區(qū)域的壁面溫度和換熱系數(shù),將數(shù)據(jù)映射到圖1所示的耦合傳熱交界面上,成為FEM軟件計(jì)算的第3類(lèi)熱邊界條件.經(jīng)過(guò)FEM軟件仿真計(jì)算后,得到軸承體固體區(qū)域的溫度場(chǎng),再通過(guò)耦合傳熱交接面將固體區(qū)域內(nèi)部壁面溫度映射到流體區(qū)域,成為流體CFD軟件計(jì)算的邊界條件.如此反復(fù)計(jì)算,直到軸承體節(jié)點(diǎn)上的溫度不再變化為止.其過(guò)程如圖2所示.

    2 渦輪增壓器軸承體仿真模型

    2.1 渦輪增壓器軸承體網(wǎng)格仿真模型

    渦輪增壓器軸承體在實(shí)際工作中,存在著機(jī)油、冷卻水、渦輪軸、渦輪箱、壓氣機(jī)之間的傳熱情況,在進(jìn)行數(shù)值仿真計(jì)算前,為了簡(jiǎn)化分析影響軸承體冷卻性能的主要因素,對(duì)軸承體外表面倒角和細(xì)小結(jié)構(gòu)進(jìn)行簡(jiǎn)化,可避免計(jì)算出錯(cuò)并使計(jì)算收斂更快.

    在三維建模軟件中按照軸承體實(shí)際尺寸建立幾何模型,導(dǎo)出x_t格式文件,利用網(wǎng)格軟件分別抽取軸承體冷卻油腔和冷卻水腔,并將其導(dǎo)入CFD軟件進(jìn)行網(wǎng)格劃分,如圖3和圖4所示.對(duì)于固體區(qū)域,為保證內(nèi)部細(xì)小尺寸結(jié)構(gòu)不失真,設(shè)置了最小網(wǎng)格尺寸,同時(shí)為了控制軸承體網(wǎng)格的數(shù)量,也設(shè)置了網(wǎng)格的最大尺寸,其網(wǎng)格如圖5所示.

    2.2 物理模型材料

    準(zhǔn)確的材料物性參數(shù)是仿真分析獲得準(zhǔn)確結(jié)果的重要前提.在該FEM軟件中,對(duì)于固體域通常需要提供固體材料的熱傳導(dǎo)率、比熱容、密度等參數(shù).渦輪增壓器軸承體的材料選用灰鑄鐵(HT)250,密度為7 280 kg/m3,比熱容為510 J/(kg·K),泊松比為0.156,熱傳導(dǎo)率為45 W/(m·K),線膨脹系數(shù)為9×10-6 K,楊氏模量為138 000.

    對(duì)于流體區(qū)域的冷卻液則需要定義其密度、比熱容、動(dòng)力粘度及導(dǎo)熱系數(shù)等.當(dāng)冷卻液壓力一定時(shí),其物性參數(shù)只與溫度有關(guān),即溫度的單值函數(shù).

    2.3 邊界條件

    在本文研究的流固耦合計(jì)算模型中,固體壁面的邊界條件主要是指軸承體渦輪端和壓氣機(jī)端傳熱邊界條件,不考慮輻射的影響.控制渦輪增壓器轉(zhuǎn)速為80 000 r/min,渦輪進(jìn)氣溫度800 ℃,在該工況下通過(guò)傳熱邊界測(cè)試獲取軸承體渦輪端、壓氣機(jī)端的初始溫度.在計(jì)算過(guò)程中,認(rèn)為冷卻液的流動(dòng)是三維不可壓縮的粘性湍流流動(dòng),湍流模型采用kε湍流模型.機(jī)油的入口采用壓力邊界條件,壓力入口為0.3 MPa,溫度為100 ℃,冷卻水進(jìn)口采用流速邊界條件,流速為1.5 m/s,溫度為80 ℃,機(jī)油和冷卻水的出口都采用壓力邊界條件,分別為0.15 MPa和0.2 MPa.軸承體表面采用無(wú)滑移壁面邊界條件.由于軸承體通過(guò)其外壁面散熱,設(shè)環(huán)境溫度為25 ℃,熱傳遞系數(shù)為50 W/(m2·K).

    3 仿真計(jì)算結(jié)果

    通過(guò)仿真計(jì)算得到增壓器軸承體流體區(qū)域的流場(chǎng)、換熱系數(shù)和溫度場(chǎng)分布以及固體區(qū)域的溫度場(chǎng).

    3.1 流場(chǎng)分析

    圖6給出了冷卻油腔內(nèi)機(jī)油速度流線圖,機(jī)油入口末端管徑變小,機(jī)油速率迅速增加,并分為三股流分別流向油腔頂部、中部和底部,使得機(jī)油充滿整個(gè)腔體.腔體內(nèi)速度流線分布均勻,機(jī)油流動(dòng)順暢,有利于機(jī)油對(duì)軸承體的冷卻.

    3.2 流體域壁面換熱系數(shù)

    如圖8所示,機(jī)油腔體壁面換熱系數(shù)從渦輪端至壓氣端,先減小,后增大,形成明顯的換熱系數(shù)梯度.最大換熱系數(shù)分布在細(xì)小油道靠近渦輪端側(cè),當(dāng)渦輪軸高速旋轉(zhuǎn)時(shí),機(jī)油與軸承體進(jìn)行劇烈換熱,較高的換熱系數(shù)主要分布在機(jī)油腔體進(jìn)口管道、細(xì)小油道以及腔體底部和頂部,大約在800~2 000 W/(m2·K)之間.在機(jī)油出口端,換熱系數(shù)有所下降,大概在400~800 W/(m2·K)之間.這是由于換熱系數(shù)與溫差、機(jī)油流速等有關(guān).當(dāng)機(jī)油經(jīng)過(guò)軸承冷卻后,其溫度上升,與軸承體的溫差減小,且腔體的出口管道截面積比進(jìn)口大,機(jī)油流速下降,故此區(qū)域換熱系數(shù)變小.圖中所示深藍(lán)色區(qū)域,換熱系數(shù)最小,主要由于機(jī)油流速在此區(qū)域較小,與軸承體換熱較差.

    3.3 流體區(qū)域壁面溫度場(chǎng)分析

    圖9為機(jī)油腔體壁面溫度場(chǎng)分布云圖,溫度從腔體頂部至底部依次降低,由于機(jī)油腔體上部分靠近渦輪端,熱量來(lái)自發(fā)動(dòng)機(jī)氣缸中排出的廢氣,通過(guò)渦輪箱而傳遞到軸承體的頂部,熱量從軸承體的渦輪端至壓氣端依次傳遞,為了充分冷卻軸承體,熱量傳遞至機(jī)油腔體時(shí),流過(guò)腔體的機(jī)油帶走一部分熱量,越靠近渦輪端,帶走的熱量越多,相反,靠近壓氣端帶走的熱量較少,故油腔呈現(xiàn)明顯的溫度梯度.從圖9中可知,機(jī)油腔體壁面溫度最高為536.69 ℃,最低溫度分布在靠近壓氣端一側(cè),為101.45 ℃.

    圖10為水冷腔體壁面溫度場(chǎng)分布云圖,其溫度分布與機(jī)油腔體壁面相似,溫度從渦輪端至壓氣端都是依次遞減.最高溫度為553.57 ℃,最低溫度為158.53 ℃.對(duì)比圖9可知,水冷腔壁面最高溫度略高于油腔壁面最高溫度.

    3.4 軸承體溫度場(chǎng)分析

    如圖11所示,軸承體整體溫度從渦輪端至壓氣端依次遞減,最高溫度分布在與渦輪廢氣直接接觸的區(qū)域,約為550~600 ℃.經(jīng)過(guò)水和機(jī)油的冷卻,軸承體靠近壓氣端一側(cè)溫度下降至95.17 ℃.圖12為軸承體切片溫度云圖,其內(nèi)部溫度從高至低過(guò)渡自然,溫度梯度變化緩慢.在正常工況下,發(fā)動(dòng)機(jī)尾氣的熱量通過(guò)渦輪箱傳遞給軸承體,一部分被冷卻介質(zhì)帶走,另一部分傳導(dǎo)至壓氣機(jī),與此同時(shí),渦輪軸高速旋轉(zhuǎn)所產(chǎn)生的一部分熱量通過(guò)機(jī)油傳遞至軸承體.水和機(jī)油同時(shí)冷卻方式下,軸承體冷卻效果最佳,不易產(chǎn)生局部高溫和熱應(yīng)力,軸承體工作較穩(wěn)定,保證了渦輪增壓器的可靠性與耐久性.

    4 實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

    對(duì)渦輪增壓器軸承體的溫度分布進(jìn)行數(shù)值模擬時(shí),仿真結(jié)果的精確程度與傳熱邊界條件的確定直接相關(guān).為測(cè)得準(zhǔn)確的實(shí)際軸承體局部溫度值,需在渦輪增壓器軸承體的不同位置布置測(cè)溫點(diǎn)[9].

    熱電偶是溫度測(cè)量?jī)x表中一種常用的測(cè)溫原件,通過(guò)將熱能轉(zhuǎn)換成電能,再使用電氣儀表讀取被測(cè)介質(zhì)的溫度.其使用壽命長(zhǎng)、裝配簡(jiǎn)單,具有測(cè)量范圍大、測(cè)量精度高等優(yōu)點(diǎn),能夠在高溫環(huán)境中工作.在渦輪增壓器軸承體的傳熱試驗(yàn)中,采用WRTK112工業(yè)鎧裝熱電偶分別對(duì)軸承體外表面和內(nèi)腔進(jìn)行溫度測(cè)量并驗(yàn)證模擬仿真的準(zhǔn)確性,其測(cè)點(diǎn)位置如圖13所示.

    本實(shí)驗(yàn)為了模擬發(fā)動(dòng)機(jī)排氣,利用經(jīng)過(guò)燃燒室加熱的氣體驅(qū)動(dòng)渦輪增壓器轉(zhuǎn)動(dòng),控制增壓器轉(zhuǎn)速為80 000 r/min,渦輪進(jìn)氣溫度為800 ℃,待增壓器穩(wěn)定運(yùn)行后,測(cè)取驗(yàn)證條件.如圖14所示,仿真計(jì)算結(jié)果和實(shí)測(cè)結(jié)果基本吻合,其最大誤差僅為4.6%,圖15為渦輪增壓器軸承體溫度測(cè)量實(shí)驗(yàn)裝置.上述結(jié)果表明仿真模型的溫度分布符合實(shí)際軸承體溫度分布,采用計(jì)算流體力學(xué)軟件和有限元軟件相結(jié)合進(jìn)行流固耦合仿真的方法對(duì)渦輪增壓器軸承體傳熱和冷卻性能的研究是可行的.

    5 結(jié) 論

    本文采用流固耦合的方法對(duì)某發(fā)動(dòng)機(jī)渦輪增壓器軸承體進(jìn)行耦合傳熱分析,結(jié)果如下:

    1)機(jī)油的流場(chǎng)表明:機(jī)油在腔體內(nèi)流動(dòng)順暢,總體速度分布較均勻.

    2)機(jī)油腔體壁面換熱系數(shù)從渦輪端至壓氣端,換熱系數(shù)先減小,后增大,形成明顯的換熱系數(shù)梯度,其入口端換熱系數(shù)大于出口端.

    3)流體區(qū)域壁面溫度從腔體頂部至底部依次降低,但水冷腔體壁面最高溫度略高于機(jī)油腔體壁面的最高溫度.

    4)軸承體固體溫度從渦輪端至壓氣端依次遞減,溫度梯度變化緩慢,其內(nèi)部溫度分布較均勻,不易產(chǎn)生局部高溫和熱應(yīng)力.

    5)通過(guò)計(jì)算結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果的比較,模型仿真的整體溫度場(chǎng)分布基本符合實(shí)際軸承體的溫度分布,證明了此仿真方法的可行性.

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