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    一種高效率的四脊喇叭饋源

    2015-05-17 06:51:10棟,杜彪,伍
    現(xiàn)代雷達(dá) 2015年3期
    關(guān)鍵詞:波束寬度駐波比饋源

    李 棟,杜 彪,伍 洋

    (中國(guó)電子科技集團(tuán)公司第五十四研究所,石家莊 050081)

    0 引言

    平方公里陣(Square Kilometre Array,SKA)將是世界上最大的射電望遠(yuǎn)鏡天線(xiàn),由約3 000個(gè)15 m口徑反射面天線(xiàn)組成的陣列將對(duì)SKA科學(xué)目標(biāo)的實(shí)現(xiàn)發(fā)揮重要的作用[1-2]。SKA反射面天線(xiàn)不僅要求高靈敏度,還需要寬頻帶工作。四脊喇叭和Eleven饋源都具有良好的輻射方向圖和較寬的工作帶寬,但Eleven饋源的饋電方式不易實(shí)現(xiàn)且回波損耗與插入損耗較大,而四脊喇叭使用同軸線(xiàn)饋電,饋電方式易于實(shí)現(xiàn)且插入損耗較小。因此,本文對(duì)四脊喇叭做了一些研究,到目前為止的研究表明:雖然四脊喇叭在寬頻帶內(nèi)具有良好的阻抗和輻射特性,但作為饋源,其波束等化較差、波束寬度隨頻率變化較大[3],影響了天線(xiàn)的效率。針對(duì)上述缺陷,本文研究了饋源口徑對(duì)輻射特性的影響,并給出了一個(gè)寬頻帶高效率四脊喇叭饋源的設(shè)計(jì)。

    針對(duì)SKA反射面天線(xiàn)第5個(gè)工作頻段(4.6 GHz~13.8 GHz),首先設(shè)計(jì)了兩種具有不同口徑的圓四脊喇叭饋源。由于寬頻帶饋源很難準(zhǔn)確評(píng)價(jià)其性能優(yōu)劣,為此,本文提出了一種評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn),將饋源輻射方向圖代入天線(xiàn)中計(jì)算天線(xiàn)效率,由天線(xiàn)效率的高低決定饋源性能優(yōu)劣。通過(guò)研究上述兩種口徑喇叭的幾何參數(shù)和方向圖的計(jì)算結(jié)果,重新設(shè)計(jì)了一個(gè)具有較低電壓駐波比和良好方向圖的四脊喇叭饋源,并將其代入半照射角為45°的4.5 m標(biāo)準(zhǔn)拋物面天線(xiàn)進(jìn)行效率計(jì)算,天線(xiàn)效率在3∶1頻帶內(nèi)優(yōu)于55%。

    1 四脊喇叭的組成

    波導(dǎo)的工作帶寬定義為主模截止波長(zhǎng)和第一個(gè)高次模截止波長(zhǎng)之比。圓波導(dǎo)的主模是TE11模[4],在圓波導(dǎo)中加入脊片可以降低主模的截止頻率,增加第一個(gè)高次模的截止頻率,這樣就展寬了波導(dǎo)的工作帶寬。四脊喇叭主要由脊片、喇叭壁、脊波導(dǎo)和背腔四部分組成,如圖1所示。

    圖1 四脊喇叭饋源結(jié)構(gòu)圖

    四脊喇叭采用同軸線(xiàn)饋電,同軸線(xiàn)的阻抗與脊波導(dǎo)的阻抗匹配[5],以獲得良好的電壓駐波比。

    脊片形狀是四脊喇叭方向圖和波束寬度的主要影響因素,它的另一個(gè)作用是阻抗匹配,使阻抗從四脊波導(dǎo)處的阻抗過(guò)渡到自由空間的阻抗。脊曲線(xiàn)一般采用指數(shù)曲線(xiàn)的形式[6]。

    背腔是影響四脊喇叭電壓駐波比的重要部件,選用臺(tái)階形腔體能有效改善四脊喇叭的電壓駐波比[7]。

    2 兩種四脊喇叭饋源

    反射面天線(xiàn)的效率[8-9]受多種因素的制約,而饋源的方向圖是直接影響天線(xiàn)效率的主要因素之一。根據(jù)文獻(xiàn)[7]中的研究成果,改變脊曲線(xiàn)形狀可以得到不同的波束形狀。據(jù)此設(shè)計(jì)了兩種4.6 GHz~13.8 GHz的具有不同口徑的四脊喇叭饋源,給出了三個(gè)主平面的波束寬度隨頻率變化的曲線(xiàn),并將其輻射方向圖帶入4.5 m前饋拋物面天線(xiàn)中計(jì)算天線(xiàn)的口徑效率。

    2.1 大口徑四脊喇叭饋源

    大口徑喇叭以波束寬度不隨頻率變化為目標(biāo),喇叭口徑為133 mm,長(zhǎng)度為84 mm,脊曲線(xiàn)為直線(xiàn)段和曲線(xiàn)段擬合。

    E面和45°面的10 dB波束寬度在整個(gè)頻帶內(nèi)大于105°,H面的10dB波束寬度在4.6 GHz~8 GHz頻帶內(nèi)大于100°,大于8 GHz波束寬度開(kāi)始變小,最小為62°,如圖2所示。為了驗(yàn)證理論分析的正確性,加工了一個(gè)大口徑四脊喇叭饋源樣機(jī)并對(duì)其性能進(jìn)行了測(cè)試,兩端口的電壓駐波比實(shí)測(cè)與計(jì)算結(jié)果如圖3所示。

    圖2 大口徑四脊喇叭10 dB波束寬度對(duì)比

    圖3 兩端口電壓駐波比實(shí)測(cè)與計(jì)算結(jié)果

    可以看出,測(cè)試結(jié)果與計(jì)算結(jié)果基本一致,整個(gè)頻帶內(nèi)兩端口的電壓駐波比都小于2,隨著頻率的升高電壓駐波比逐漸減小。

    喇叭的端口隔離度的實(shí)測(cè)值與計(jì)算值如圖4所示??梢钥闯?,端口隔離度的測(cè)試值小于-23 dB。

    圖4 兩端口隔離度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值

    圖5給出了喇叭低、中、高三個(gè)頻率的輻射方向圖,可以看出,E面和45°面波束寬度較寬且整個(gè)頻帶內(nèi)波束寬度較為恒定,約為100°,H面波束寬度隨頻率升高由100°減小至60°。輻射方向圖測(cè)試結(jié)果與計(jì)算結(jié)果基本吻合,驗(yàn)證了理論分析與計(jì)算的正確性。

    圖5 大口徑四脊喇叭測(cè)試與計(jì)算方向圖

    2.2 小口徑四脊喇叭饋源

    小口徑喇叭以波束等化為目標(biāo),喇叭口徑為65 mm,長(zhǎng)度為90 mm,脊曲線(xiàn)分段擬合,第一段為直線(xiàn)段,第二段為曲線(xiàn)段。圖6給出了小口徑四脊喇叭饋源-10 dB波束寬度隨頻率變化的曲線(xiàn)。

    圖6 小口徑四脊喇叭-10 dB波束寬度

    隨著頻率的升高三個(gè)面的波束寬度由低頻的125°減小到高頻的80°,變化較大。在7.6 GHz~12 GHz頻帶內(nèi)E面的-10 dB波束寬度小于80°,13.5 GHz~13.8 GHz頻帶內(nèi)H面的波束寬度小于80°,整個(gè)頻帶內(nèi)三個(gè)面的-10 dB波束寬度在100°左右。

    兩端口的電壓駐波比如圖7所示。可以看出,兩端口的電壓駐波比都小于2。

    圖7 小口徑喇叭電壓駐波比

    端口隔離度如圖8所示??梢钥闯?,兩端口隔離度小于-40 dB。

    圖8 端口隔離度

    低、中、高三個(gè)頻點(diǎn)的輻射方向圖如圖9所示。各頻點(diǎn)的輻射方向圖等化程度優(yōu)于大口徑四脊喇叭方向圖的等化程度,三個(gè)面的10 dB波束寬度相差較小,低頻端三個(gè)面的等化程度優(yōu)于高頻端三個(gè)面的等化程度。

    2.3 天線(xiàn)效率對(duì)比

    小口徑四脊喇叭饋源的H面和45°面波束寬度較寬,而E面波束寬度較窄,且三個(gè)面的方向圖隨頻率升高而變窄;大口徑四脊喇叭饋源E面和45°面的波束寬度在整個(gè)頻帶內(nèi)變化較小且寬,H面的波束寬度變化較大且窄。為了評(píng)價(jià)這兩種饋源性能的優(yōu)劣,將其代入反射面天線(xiàn)中計(jì)算效率??紤]到實(shí)際反射面天線(xiàn)電尺寸較大且結(jié)構(gòu)復(fù)雜,為了方便分析計(jì)算,將其代入不同焦徑比的4.5 m拋物面天線(xiàn)中,計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表1。

    圖9 小口徑四脊喇叭饋源輻射方向圖

    表1 兩種四脊喇叭作饋源天線(xiàn)效率

    3 高效率四脊喇叭饋源

    以上兩種四脊喇叭饋源的方向圖各具特點(diǎn),但其效率均較低。通過(guò)比較兩種饋源的方向圖發(fā)現(xiàn),改變喇叭口徑和相應(yīng)的脊曲線(xiàn),可以改變E面和H面的波束寬度,因此,有可能設(shè)計(jì)出一種波束等化且波束寬度恒定的饋源。由此設(shè)計(jì)了第三種中口徑的四脊喇叭。

    喇叭口徑為88 mm,長(zhǎng)度為85 mm,脊曲線(xiàn)仍為直線(xiàn)段和曲線(xiàn)段擬合,直線(xiàn)段長(zhǎng)度為12.16 mm,曲線(xiàn)段方程為y=0.61 e0.05%,其駐波和輻射特性的計(jì)算結(jié)果如下。

    喇叭兩個(gè)端口的電壓駐波比如圖10所示,整個(gè)頻帶內(nèi)端口1的電壓駐波比小于1.5,端口2的電壓駐波比小于 1.8。

    圖10 四脊喇叭電壓駐波比

    圖11給出了四脊喇叭E面、H面和45°面三個(gè)主平面-10 dB波束寬度隨頻率的變化曲線(xiàn)??梢钥闯?,在整個(gè)頻帶內(nèi)其波束寬度最大值為99°,最小值為75°,隨頻率變化較小,且每個(gè)頻點(diǎn)三個(gè)面的波束寬度基本相同,即方向圖基本等化。

    圖11 三個(gè)面10 dB波束寬度對(duì)比

    低、中、高三個(gè)頻率喇叭的輻射方向圖如圖12所示,從圖中可進(jìn)一步看出三個(gè)面的輻射方向圖等化良好。

    圖12 中口徑四脊喇叭饋源的輻射方向圖

    根據(jù)三個(gè)面的-10 dB波束寬度,將喇叭的輻射方向圖代入半照射角為45°的4.5 m前饋拋物面天線(xiàn)計(jì)算效率,并與前兩種喇叭做饋源的天線(xiàn)效率進(jìn)行對(duì)比,計(jì)算結(jié)果如圖13所示。

    圖13 三種饋源效率對(duì)比

    三種四脊喇叭饋源照射的反射面天線(xiàn)效率都隨著頻率的升高呈現(xiàn)下降趨勢(shì)。但整個(gè)頻帶內(nèi),中口徑四脊喇叭饋源的效率變化較平坦,均高于55%,整個(gè)頻帶內(nèi)天線(xiàn)效率最好,達(dá)到了預(yù)期目標(biāo)。

    4 結(jié)束語(yǔ)

    設(shè)計(jì)了三種四脊喇叭饋源,第一種四脊喇叭以波束隨頻率恒定為目標(biāo),口徑較大,整個(gè)頻帶內(nèi)E面和45°面-10 dB波束寬度變化較小,但H面的-10 dB波束寬度變化較大,且隨頻率升高逐漸變小,高頻等化較差;第二種四脊喇叭以波束等化為目標(biāo),口徑較小,在整個(gè)頻帶內(nèi)三個(gè)面-10 dB波束寬度隨頻率升高逐漸變窄,變化較大。結(jié)合兩種饋源方向圖的特點(diǎn),改變脊曲線(xiàn)和喇叭口徑,設(shè)計(jì)了第三種四脊喇叭饋源,整個(gè)頻帶內(nèi)三個(gè)面-10 dB波束寬度變化較小。通過(guò)比較三種四脊喇叭饋源照射天線(xiàn)的效率,得出結(jié)論,選擇合適的喇叭口徑和相應(yīng)的脊曲線(xiàn),可以在4.6 GHz~13.8 GHz頻帶內(nèi)實(shí)現(xiàn)E面、H面和45°面方向圖等化較好,且波束寬度基本恒定不變,從而實(shí)現(xiàn)了較高的天線(xiàn)效率。

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