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    加速老化時(shí)炸藥柱內(nèi)部溫度場(chǎng)的數(shù)值模擬

    2015-05-10 02:34:24孫新利趙遇春
    含能材料 2015年8期
    關(guān)鍵詞:老化試驗(yàn)環(huán)境溫度炸藥

    孫新利, 黃 桂, 趙遇春

    (第二炮兵工程大學(xué), 陜西 西安 710025)

    1 引 言

    炸藥貯存過(guò)程中普遍存在熱分解現(xiàn)象。高能炸藥分子具有易斷裂成小分子而不消耗太多能量的特點(diǎn),整個(gè)分解反應(yīng)是放熱的[1]。在室溫條件下炸藥熱分解速率極低,其熱效應(yīng)并不明顯。但熱分解速率受溫度影響顯著,當(dāng)溫度大幅升高,熱分解速率會(huì)急劇增大,分解熱效應(yīng)需要引起注意。

    炸藥熱分解是長(zhǎng)期的過(guò)程,為縮短試驗(yàn)周期通常采用加速熱老化試驗(yàn)的方法來(lái)研究[2-4],試驗(yàn)環(huán)境溫度高于室溫。根據(jù)阿侖尼烏斯公式[2]預(yù)測(cè):隨著溫度升高,炸藥熱分解速率近似以指數(shù)規(guī)律增大。所以,加速熱老化試驗(yàn)條件下炸藥分解的熱效應(yīng)會(huì)急劇放大。有必要考慮熱效應(yīng)對(duì)試驗(yàn)炸藥柱內(nèi)部溫度場(chǎng)的影響。

    國(guó)內(nèi)外的炸藥加速熱老化試驗(yàn)通常在油浴烘箱中進(jìn)行,持續(xù)時(shí)間從數(shù)日到數(shù)百日不等,試驗(yàn)過(guò)程中通過(guò)有效控制導(dǎo)熱油的溫度來(lái)控制試驗(yàn)炸藥柱的溫度[5-9],認(rèn)為炸藥柱的老化溫度均等于試驗(yàn)設(shè)定的環(huán)境溫度。實(shí)質(zhì)上,炸藥熱分解會(huì)導(dǎo)致炸藥內(nèi)部溫度高于試驗(yàn)環(huán)境溫度,炸藥老化過(guò)程是在炸藥內(nèi)部溫度而非試驗(yàn)環(huán)境溫度下進(jìn)行。

    目前的相關(guān)研究中通常沒(méi)有考慮炸藥熱分解對(duì)炸藥柱內(nèi)部溫度場(chǎng)的影響[5-9]。炸藥自熱引起的試驗(yàn)環(huán)境溫度與炸藥柱中心溫度的差值屬于系統(tǒng)誤差,有可能對(duì)炸藥性能評(píng)估帶來(lái)難以預(yù)測(cè)的影響。本研究旨在通過(guò)對(duì)炸藥柱內(nèi)部溫度場(chǎng)的模擬計(jì)算,考察炸藥加速熱老化試驗(yàn)過(guò)程中由分解熱效應(yīng)引起的溫度偏差,分析主要影響因素,并提出減小溫度偏差的措施。

    2 理論分析

    炸藥柱內(nèi)部溫度場(chǎng)分布取決于炸藥生熱速率(單位時(shí)間內(nèi)單位體積炸藥熱分解釋放的熱量,h)和散熱條件。綜合考慮熱老化試驗(yàn)條件的差異,影響炸藥柱內(nèi)部溫度場(chǎng)的主要因素包括以下三個(gè)方面:

    (1)炸藥種類(lèi)。不同炸藥的表觀活化能、指前因子、分解熱等熱動(dòng)力學(xué)參數(shù)相差甚遠(yuǎn),在相同的試驗(yàn)條件下,不同炸藥的放熱分解速率差別很大,導(dǎo)致加速老化試驗(yàn)過(guò)程不同炸藥柱的生熱速率差別很大。

    (2)試驗(yàn)環(huán)境溫度。炸藥熱分解速率可以用阿侖尼烏斯公式表示[2],

    (1)

    式中,k為反應(yīng)速率常數(shù),s-1;T為溫度,K;E為反應(yīng)活化能,J·mol-1;A為指前因子,s-1;R為理想氣體常數(shù),8.314 J·mol-1·K-1。從公式(1)中可以看出,環(huán)境溫度是影響炸藥熱分解的重要因素,隨著試驗(yàn)環(huán)境溫度的升高,其熱分解速率將大幅提升,生熱速率增大。

    (3)炸藥柱尺寸。尺寸同時(shí)影響炸藥柱的生熱速率和散熱,炸藥柱尺寸增大,生熱速率增加,同時(shí),炸藥柱表面積增加,單位時(shí)間內(nèi)的散熱量也將增大。

    值得指出的是,其它因素也可能影響炸藥柱內(nèi)部溫度場(chǎng),但對(duì)于特定炸藥而言,一部分部分因素基本確定,如炸藥比熱容、傳熱系數(shù)、炸藥柱密度;另一部分因素則在模擬實(shí)驗(yàn)過(guò)程中難以量化,如油浴烘箱溫控的靈敏度等。為簡(jiǎn)化計(jì)算模型,突出主要矛盾,模擬計(jì)算過(guò)程進(jìn)行了以下假設(shè):

    (1)油浴烘箱溫度控制精確,炸藥柱表面導(dǎo)熱油溫度與加速老化試驗(yàn)環(huán)境溫度相同。

    (2)忽略炸藥熱分解引起的溫度升高對(duì)炸藥生熱速率的影響,即炸藥柱的生熱速率等于加速老化試驗(yàn)環(huán)境溫度下的生熱速率。

    3 數(shù)值模擬結(jié)果及分析

    3.1 炸藥種類(lèi)對(duì)炸藥柱內(nèi)部溫度場(chǎng)的影響

    選取了5種常用的高能炸藥進(jìn)行模擬計(jì)算,相關(guān)參數(shù)見(jiàn)表1。

    由于比熱容C隨溫度變化,其值未在表1中列出。

    表15種常用炸藥的參數(shù)[10-11]

    Table1Parameters for five common explosives[10-11]

    explosiveρ1)/kg·m-3λ2)/W·m-2·K-1E3)/J·mol-1lg(A4)/s-1)Q5)/J·mol-1RDX1.70×1030.2921.63×10516.96.47×105TATB1.94×1030.5442.15×10515.16.48×105Tetryl1.63×1030.1881.74×10516.83.93×105HMX1.91×1030.3453.74×10533.83.98×105PETN1.72×1030.2501.12×10510.42.15×105

    Note: 1) density; 2) heat conduction coefficient; 3) activation energy; 4) pre-exponential factor; 5) decomposition heat.

    根據(jù)理論分析,溫度越高,熱分解對(duì)炸藥柱溫度場(chǎng)影響越明顯。前期計(jì)算表明,試驗(yàn)環(huán)境溫度達(dá)到100 ℃,部分常用炸藥的內(nèi)部溫度場(chǎng)開(kāi)始發(fā)生明顯變化,同時(shí)在炸藥加速熱老化試驗(yàn)中,試驗(yàn)環(huán)境溫度經(jīng)常能達(dá)到100 ℃,故根據(jù)公式(1)及相關(guān)參數(shù)計(jì)算了RDX在100 ℃下熱分解反應(yīng)速率常數(shù)k:

    根據(jù)h的定義可知,h是n與RDX的分解熱Q的乘積,即:

    (2)

    將有關(guān)數(shù)據(jù)代入公式(2),得

    以此為基礎(chǔ),應(yīng)用ANSYS軟件[12]建立三維1/4模型,計(jì)算100 ℃下,Ф20 mm×20 mm的RDX炸藥柱內(nèi)部溫度場(chǎng),炸藥柱邊界設(shè)置為對(duì)流邊界,油類(lèi)強(qiáng)制對(duì)流的對(duì)流換熱系數(shù)約為50~1500 W·m-2·K-1[13],在此對(duì)流換熱系數(shù)取最大值為1500 W·m-2·K-1,炸藥柱內(nèi)部傳熱穩(wěn)定后內(nèi)部溫度場(chǎng)分布云圖如圖1所示。

    圖1100 ℃下RDX炸藥柱內(nèi)部溫度場(chǎng)

    Fig.1Internal temperature field of RDX cylinder at 100 ℃

    根據(jù)公式(1)和表1中相關(guān)參數(shù)計(jì)算了TATB,Tetryl,HMX和PETN 4種炸藥的反應(yīng)速率常數(shù),并由公式(2)和相關(guān)參數(shù)計(jì)算了其生熱速率,如表2所示。

    應(yīng)用建ANSYS軟件建立三維1/4模型,計(jì)算100 ℃下,Ф20 mm×20 mm的TATB,Tetryl,HMX和PETN 4種炸藥柱內(nèi)部溫度場(chǎng)分布,邊界條件設(shè)置與RDX相同,表3 列出了100 ℃下5種炸藥的穩(wěn)態(tài)中心溫度Tcen和溫度偏差(即中心溫度與試驗(yàn)環(huán)境溫度的差值)。

    表2100 ℃下幾種常用炸藥的反應(yīng)速率常數(shù)和生熱速率

    Table2Reaction rate constant (k) and heat generation rate (h) of common explosives at 100 ℃

    explosivek/s-1h/W·m-3RDX1.85×10-69.28×103TATB1.08×10-155.40×10-9Tetryl5.28×10-89.13×10HMX1.30×10-187.85×10-10PETN5.83×10-65.60×103

    表3100 ℃下幾種常用炸藥柱中心溫度和溫度偏差

    Table3Central temperature(Tcen) and temperature deviation(ΔT) of common explosive cylinders at 100 ℃ ℃

    由表3可知,相同試驗(yàn)環(huán)境溫度和相同尺寸的不同炸藥的中心溫度存在差異。熱安定性好的HMX和TATB觀察不到熱分解對(duì)炸藥柱內(nèi)部溫度場(chǎng)的影響,而熱安定性較差的RDX和PETN的溫度偏差分別為0.663 ℃和0.464 ℃。不同炸藥生熱速率的差異主要源于活化能和指前因子,對(duì)于活化能偏小而指前因子偏大的炸藥,其高溫時(shí)的熱分解速率偏快,應(yīng)當(dāng)考慮分解熱效應(yīng)。

    3.2 試驗(yàn)環(huán)境溫度對(duì)炸藥柱內(nèi)部溫度場(chǎng)的影響

    查閱常用炸藥加速熱老化試驗(yàn)相關(guān)資料,一般試驗(yàn)環(huán)境溫度為60~90 ℃,部分試驗(yàn)環(huán)境溫度達(dá)到或高于110 ℃[2-3],據(jù)此對(duì)試驗(yàn)環(huán)境溫度分別為60,70, 80,90,100 ℃和110 ℃時(shí)炸藥柱的內(nèi)部溫度場(chǎng)分布進(jìn)行了模擬計(jì)算。炸藥熱分解生熱速率隨試驗(yàn)環(huán)境溫度變化,根據(jù)假設(shè)2和公式(1)計(jì)算了不同溫度下5種炸藥柱的生熱速率(表4)。

    由此求解了5種炸藥在不同試驗(yàn)環(huán)境溫度下的內(nèi)部溫度場(chǎng)分布,炸藥柱在不同試驗(yàn)環(huán)境溫度下炸藥柱的溫度偏差見(jiàn)表5,溫度偏差與試驗(yàn)環(huán)境溫度T的關(guān)系見(jiàn)圖2。

    由表5和圖2可知,RDX炸藥柱的溫度偏差隨試驗(yàn)環(huán)境溫度變化明顯,試驗(yàn)環(huán)境溫度每上升10 ℃,溫度偏差增加約3~4倍。PETN炸藥柱110 ℃進(jìn)行加速老化試驗(yàn)時(shí)溫度偏差為1.19 ℃。在所模擬的試驗(yàn)環(huán)境溫度范圍內(nèi),Tetryl,TATB和HMX炸藥柱沒(méi)有明顯的溫度偏差。溫度偏差與試驗(yàn)環(huán)境溫度關(guān)系密切,對(duì)于熱安定性差的(RDX,PETN)炸藥,試驗(yàn)環(huán)境溫度越高,熱分解對(duì)炸藥柱內(nèi)部溫度場(chǎng)的影響越明顯。

    圖2溫度偏差與試驗(yàn)環(huán)境溫度關(guān)系曲線(xiàn)

    Fig.2Relationship between temperature deviation and test temperature

    表45種炸藥在不同試驗(yàn)環(huán)境溫度下的生熱速率

    Table4Heat generation rate of five explosive cylinders at different test temperatures W·m-3

    表5炸藥柱不同試驗(yàn)環(huán)境溫度下的溫度偏差

    Table5Temperature deviation of explosive cylinders at different test temperatures ℃

    3.3 炸藥柱尺寸對(duì)內(nèi)部溫度場(chǎng)的影響

    模擬試驗(yàn)選取7個(gè)直徑分別為14,16,18,20,22,24,26 mm的RDX炸藥柱,為保證炸藥柱形狀相似,固定炸藥柱長(zhǎng)徑比(高度與直徑的比值)為1。

    在試驗(yàn)環(huán)境溫度為100 ℃條件下,分別應(yīng)用ANSYS軟件建立不同尺寸的炸藥柱的三維模型(生熱速率數(shù)據(jù)見(jiàn)表2),求解了其內(nèi)部溫度場(chǎng)。不同尺寸炸藥柱溫度偏差見(jiàn)表6,在長(zhǎng)徑比為1的條件下,炸藥柱溫度偏差和炸藥柱直徑的關(guān)系曲線(xiàn)見(jiàn)圖3。

    溫度偏差和炸藥柱尺寸關(guān)系復(fù)雜,隨著炸藥柱尺寸的增大,一方面炸藥柱的體積增大,單位時(shí)間內(nèi)總生熱量增加; 另一方面炸藥柱的表面積增大,單位時(shí)間內(nèi)向外釋放的熱量增加。由表6和圖3可知,RDX和PETN炸藥柱尺寸增大會(huì)使溫度偏差升高,但升高的幅度并不大,TATB、Tetryl和HMX炸藥柱在相同試驗(yàn)條件下沒(méi)有明顯的溫度偏差。

    圖3溫度偏差與炸藥柱直徑的關(guān)系曲線(xiàn)

    Fig.3Relationship between temperature deviation and diameter of explosive cylinders

    表6不同尺寸炸藥柱100 ℃下的溫度偏差

    Table6Temperature deviation of explosive cylinders with different size at 100 ℃ ℃

    對(duì)比炸藥種類(lèi)、試驗(yàn)環(huán)境溫度和炸藥柱尺寸三個(gè)因素的影響: 炸藥種類(lèi)對(duì)溫度偏差起到?jīng)Q定性的作用,對(duì)于熱安定性好的HMX和TATB炸藥柱,無(wú)論試驗(yàn)環(huán)境溫度和炸藥柱尺寸取何值,溫度偏差均為0 ℃,而RDX和PETN炸藥柱有明顯的溫度偏差; 試驗(yàn)環(huán)境溫度對(duì)溫度偏差有著顯著的影響,由圖2可知,對(duì)于有明顯溫度偏差的RDX和PETN炸藥柱,試驗(yàn)環(huán)境溫度每升高10 ℃,溫度偏差增加3~4倍; 炸藥柱尺寸對(duì)溫度偏差影響較微弱,由圖3可知,對(duì)于有明顯溫度偏差的RDX和PETN炸藥柱,在炸藥柱長(zhǎng)徑比為1的條件下,溫度偏差與炸藥柱直徑之間存在近似的線(xiàn)性關(guān)系。

    4 結(jié) 論

    (1) 炸藥種類(lèi)是決定溫度偏差的關(guān)鍵因素,其決定性參數(shù)是炸藥表觀活化能和指前因子; 試驗(yàn)環(huán)境溫度對(duì)溫度偏差影響顯著;試樣尺寸對(duì)溫度偏差的影響較微弱,隨著試樣的尺寸增大,溫度偏差會(huì)相應(yīng)地增大,但增大不明顯。

    (2) 加速熱老化試驗(yàn)過(guò)程中,炸藥柱放熱分解引起的炸藥內(nèi)部溫度場(chǎng)與試驗(yàn)環(huán)境溫度不一致,給試驗(yàn)帶來(lái)誤差,應(yīng)該盡量避免。對(duì)于TATB、HMX等熱安定性好的炸藥,熱分解對(duì)試樣內(nèi)部溫度場(chǎng)影響極小; 對(duì)于RDX、PETN等熱安定性相對(duì)較差的炸藥,熱分解對(duì)試樣內(nèi)部溫度場(chǎng)的影響則不可忽視,應(yīng)盡量降低試驗(yàn)環(huán)境溫度(在試驗(yàn)允許范圍內(nèi))、減小試樣尺寸降低溫度偏差。

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