任意齒差滾動活齒傳動壓力角計算方法及其影響因素分析*

宜亞麗 劉朋朋 金賀榮

(燕山大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，河北 秦皇島 066004)

滾動活齒傳動具有結(jié)構(gòu)緊湊、傳動比大、承載能力強(qiáng)和傳動效率高等特點，在航空航天、數(shù)控機(jī)床、醫(yī)療器械等領(lǐng)域具有良好的應(yīng)用前景［1］。一齒差滾動活齒傳動通常采用偏心圓激波器，需進(jìn)行動平衡處理。李瑰賢等［2］建立了偏心圓滾動活齒傳動的力學(xué)模型，推導(dǎo)了滾柱活齒傳動機(jī)構(gòu)各構(gòu)件的受力計算公式;Krylov N.V.［3］對偏心圓滾動活齒傳動進(jìn)行強(qiáng)度分析，得到了應(yīng)力和應(yīng)變的分布情況。

多齒差滾動活齒傳動裝置為幾何軸對稱結(jié)構(gòu)，在傳動過程中易實現(xiàn)整機(jī)靜、動態(tài)受力自平衡，避免傳動系統(tǒng)的振動激勵，成為活齒傳動領(lǐng)域的研究熱點。董新蕊等［4］提出凸輪激波復(fù)式滾動活齒傳動裝置，對其傳動原理、傳動比及傳動特性進(jìn)行了分析;MIZUKAMI等［5-6］提出了一種活動銷輸入型擺線凸輪多齒差滾動活齒傳動機(jī)構(gòu);梁尚明等［7］將優(yōu)化設(shè)計理論與穩(wěn)健設(shè)計方法相結(jié)合，建立了二齒差滾動活齒傳動的多目標(biāo)穩(wěn)健優(yōu)化設(shè)計數(shù)學(xué)模型;黃勁枝等［8］對激波器和中心輪齒廓均采用余弦類曲線的任意齒差數(shù)純滾動活齒傳動進(jìn)行了研究。宜亞麗等［9］采用無剛性、柔性沖擊的5 次多項式類曲線的齒形模型，實現(xiàn)了滾動活齒任意齒差等速共軛傳動。

壓力角作為衡量活齒機(jī)構(gòu)傳動性能的重要參數(shù)，其大小影響著機(jī)構(gòu)的受力狀況、傳動效率及工作可靠性，研究壓力角變化規(guī)律及其影響因素對于指導(dǎo)活齒傳動設(shè)計具有重要意義。本文建立多類齒形統(tǒng)一齒廓方程，推導(dǎo)出滾動活齒傳動機(jī)構(gòu)壓力角解析式，分析不同齒形滾動活齒傳動機(jī)構(gòu)壓力角的變化規(guī)律，確定壓力角的影響因素。

1 滾動活齒傳動原理

如圖1 所示，滾動活齒傳動由激波器、活齒、活齒架和中心輪組成，激波器和中心輪齒廓曲線按照給定的運(yùn)動規(guī)律和傳動比確定，其中活齒由活齒軸和滾動軸承組成，通過滾動軸承使組成高副的兩運(yùn)動副元素間形成局部自由度，實現(xiàn)激波器齒廓、中心輪齒廓、活齒槽與活齒的純滾動接觸嚙合。Ⅰ類傳動形式為活齒架固定，激波器輸入，中心輪輸出。激波器勻速旋轉(zhuǎn)時，活齒中心始終處于激波器理論廓線與中心輪理論廓線交點位置處并沿活齒架的活齒槽作徑向運(yùn)動，推動中心輪轉(zhuǎn)動輸出。Ⅱ類傳動形式為中心輪固定，激波器輸入，活齒架輸出。

2 齒廓方程建立

選定活齒運(yùn)動規(guī)律即可設(shè)計出滿足要求的激波器齒廓和中心輪齒廓，常用的活齒運(yùn)動規(guī)律有偏心圓類曲線、橢圓類曲線、余弦類曲線和高次多項式類曲線等。文中各符號含義如表1 所示。

表1 滾動活齒傳動各符號含義

2.1 活齒的運(yùn)動規(guī)律

圖2 為偏心圓激波器齒形，由余弦定理知

于是可得

偏心圓類齒形活齒運(yùn)動規(guī)律為

圖3 為橢圓激波器齒形，由橢圓參數(shù)方程知

橢圓類齒形活齒運(yùn)動規(guī)律為

式中:a 為橢圓短半軸;b 為橢圓長半軸;h=b -a;R=a。

如圖4 所示，余弦類齒形活齒運(yùn)動規(guī)律為

高次多項式類齒形活齒推程運(yùn)動規(guī)律為

回程運(yùn)動規(guī)律為

2.2 齒廓方程

圖2～4 中θ∈［0，π/Zh］為活齒的推程，θ∈［π/Zh，2π/Zh］為活齒的回程。不同齒形激波器理論廓線方程統(tǒng)一為

其展開式為

對向量Ph求導(dǎo)得

不同齒形中心輪理論廓線方程統(tǒng)一為

其展開式為

對向量Pk求導(dǎo)得

3 機(jī)構(gòu)壓力角解析

在傳動機(jī)構(gòu)運(yùn)轉(zhuǎn)過程中，影響機(jī)械動力特性的一個主要因素是齒廓曲線接觸點處的壓力角，即接觸點處所受的法向力(與齒廓對應(yīng)點的公法線方向一致)與該點速度方向所夾的銳角［10］。

如圖5 所示，Ⅰ類傳動形式中，激波器與活齒間嚙合壓力角α1為激波器對活齒法向作用力方向與活齒運(yùn)動方向間所夾銳角;活齒與中心輪間壓力角α2為活齒對中心輪法向作用力方向與中心輪運(yùn)動方向間所夾銳角。

Ⅱ類傳動形式中，激波器與活齒間壓力角α3為激波器對活齒法向作用力方向與活齒運(yùn)動方向間所夾銳角;活齒與活齒架間壓力角α4為活齒對活齒架法向作用力方向與活齒架運(yùn)動方向間所夾銳角，大小始終為零。

激波器與活齒間嚙合壓力角α1為

活齒與中心輪間的嚙合壓力角α2為

激波器與活齒間嚙合壓力角α3為

活齒與活齒架間的嚙合壓力角α4

由式(7)和式(9)可得滾動活齒傳動激波器、中心輪齒廓的切線方向角分別為

由反正切函數(shù)值域知，φ∈(-π/2，π/2)，第一象限內(nèi)，當(dāng)φ∈(-π/2，0)時，在arctan 的主值上加π;第二象限內(nèi)，當(dāng)φ∈(0，π/2)時，在arctan 的主值上加π。

4 仿真與分析

滾動活齒傳動齒形參數(shù)如表2 所示，根據(jù)表2 中數(shù)據(jù)進(jìn)行實例仿真。

表2 滾動活齒傳動齒形參數(shù)

活齒傳動是多齒嚙合傳動，一、二、三齒差活齒傳動的一個推程嚙合周期分別為180°、90°和60°。根據(jù)表2 參數(shù)，以一齒差偏心圓類為例，繪制一個推程嚙合區(qū)4 個并聯(lián)活齒的壓力角α1、α2、α3的示意圖，4 個并聯(lián)活齒編號依次為①、②、③、④，嚙合相位差為45°，如圖6 所示。同理，二齒差橢圓類一個推程嚙合區(qū)有4 個并聯(lián)活齒，4 個并聯(lián)活齒編號依次為①、②、③、④，嚙合活齒的相位差為22.5°;三齒差余弦類和多項式類一個推程嚙合區(qū)有3 個并聯(lián)活齒，3 個并聯(lián)活齒編號依次為①、②、③，嚙合活齒的相位差為20°。多活齒并聯(lián)嚙合協(xié)同工作，重合度高，使活齒傳動具有較強(qiáng)的承載力和抗沖擊載荷的能力，傳動平穩(wěn)、噪聲小。

4.1 Ⅰ類傳動形式

Ⅰ類傳動形式中激波器與活齒間的嚙合壓力角α1的變化曲線如圖7 所示。

隨著激波器轉(zhuǎn)動，α1不斷變化且變化平緩，開始從0°變化到最大值α1max，然后又從最大值α1max變化到0°，在推程的起點和終點壓力角α1為0°，顯然最大值α1max越小，對傳動越有利。一齒差偏心圓類α1max=2.7°最小，其次是二齒差橢圓類α1max=5.5°，三齒差余弦類α1max=8.5°和三齒差多項式類α1max=9.7°，相對于一、二齒差滾動活齒傳動較大些，但最大值α1max仍然較小，保證激波器與活齒間嚙合傳力性能。

由式(10)知α1max與齒形參數(shù)R、h 和Zh有關(guān)。改變h/R，保持其他參數(shù)不變，可得壓力角α1max隨h/R的變化曲線，如圖8a 所示，壓力角α1max隨基圓半徑R的增大而減小，隨行程h 的增大而增大，α1max與h/R 成線性關(guān)系，隨h/R 的增大而增大;改變激波器齒數(shù)Zh，保持其他參數(shù)不變，可得壓力角α1max隨激波器齒數(shù)Zh的變化曲線，如圖8b 所示，壓力角α1max與激波器齒數(shù)Zh基本成線性關(guān)系，隨激波器齒數(shù)Zh的增大而增大。

活齒與中心輪間的嚙合壓力角α2的變化曲線如圖9 所示。隨激波器轉(zhuǎn)動，α2不斷變化且變化平緩，開始從90°變化到最小值，然后又從最小值變化到90°，在推程的起點和終點壓力角為90°，最小值α2min越小，對傳動越有利。一齒差偏心圓類活齒傳動α2min=68.0°，二齒差橢圓類活齒傳動α2min=57.5°，三齒差余弦類活齒傳動α2min=54.4°，三齒差多項式類活齒傳動α2min=50.0°。滾動活齒傳動是多齒嚙合傳動且壓力角α2變化存在相位差，活齒與中心輪間的壓力角α2可滿足傳動要求。

改變h/R，保持其他參數(shù)不變，可得壓力角α2min隨h/R 的變化曲線，如圖10a 所示，壓力角α2min隨基圓半徑R 的增大而增大，隨行程h 的增大而減小，α2min與h/R 近似成線性關(guān)系，隨h/R 的增大而減小。

改變激波器齒數(shù)Zk，保持其他參數(shù)不變，壓力角α2min隨中心輪齒數(shù)Zk的變化曲線如圖10b 所示，壓力角α2min與中心輪齒數(shù)Zk基本成線性關(guān)系，隨中心輪齒數(shù)Zk的增大而減小。顯然，參數(shù)對α1max和α2min的影響恰好相反，無法同時獲得最小的α1max和α2min。當(dāng)活齒架固定，激波器輸入，中心輪輸出時，考慮到α1在0°到α1max之間變化且值較小，α2在α2min和90°之間變化且值較大，所以選擇齒形參數(shù)時，應(yīng)主要考慮參數(shù)對中心輪與活齒間最小壓力角α2min的影響。

4.2 Ⅱ類傳動形式

Ⅱ類傳動形式中激波器與活齒間的嚙合壓力角α3的變化曲線如圖11 所示。隨激波器轉(zhuǎn)動，α3不斷變化且變化平緩，開始從90°變化到最小值α3min，然后又從最小值α3min變化到90°，在推程的起點和終點壓力角為90°，最小值α3min越小，對傳動越有利。一齒差偏心圓類α3min=69.5°最大，其次是二齒差橢圓類α3min=61.5°和三齒差余弦類α3min=62.5°，三齒差多項式類α3min=59.0°，相對于其他類滾動活齒傳動較小些，激波器與活齒間傳力性能較好。多活齒嚙合存在相位差，并聯(lián)協(xié)同工作可滿足傳動要求。

由于活齒與活齒架間壓力角α4隨激波器的轉(zhuǎn)動保持不變且時刻為零，當(dāng)中心輪固定，激波器輸入，活齒架輸出時，選擇齒形參數(shù)只需考慮參數(shù)對激波器與活齒間最小壓力角α3min的影響。

改變h/R，保持其他參數(shù)不變，可得壓力角α3min隨h/R 的變化曲線如圖12a 所示，壓力角α3min隨基圓半徑R 的增大而增大，隨行程h 的增大而減小，α3min與h/R 近似成線性關(guān)系，隨h/R 的增大而減小;改變激波器齒數(shù)Zh，保持其他參數(shù)不變，可得壓力角α3min隨激波器齒數(shù)Zh的變化曲線如圖12b 所示，壓力角α3min與激波器齒數(shù)Zh基本成線性關(guān)系，隨激波器齒數(shù)Zh的增大而增大;壓力角α3min隨中心輪齒數(shù)Zk的變化曲線如圖12c 所示，壓力角α3min與中心輪齒數(shù)Zk基本成線性關(guān)系，隨中心輪齒數(shù)Zk的增大而減小。

5 結(jié)語

(1)活齒嚙合壓力角α1、α2、α3的大小都隨活齒轉(zhuǎn)角的變化而變化，不同時刻壓力角不同且壓力角的極值一般發(fā)生在嚙合過程的中點;活齒壓力角α4不隨活齒轉(zhuǎn)角的變化而變化，且時刻為零。

(2)基圓半徑R、行程h、激波器齒數(shù)Zh和中心輪齒數(shù)Zk都會影響活齒機(jī)構(gòu)壓力角的大小，不同活齒傳動齒形下，機(jī)構(gòu)壓力角的變化規(guī)律不同，但變化趨勢相同。壓力角α1max隨h/R 的增大而增大，隨Zh的增大而增大;壓力角α2min和α3min隨h/R 的增大而減小，隨Zk的增大而減小;壓力角α3min隨Zh的增大而增大。

(3)建立不同類型齒形廓線方程的統(tǒng)一數(shù)學(xué)表達(dá)式，有助于針對活齒運(yùn)動規(guī)律不同的任意齒差滾動活齒機(jī)構(gòu)開展功能和性能的后續(xù)研究工作。

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