精密臥式加工中心設計研究（三）

李云革

一、引言

在保證大功率、高扭矩的前提下提高主軸轉(zhuǎn)速、切削速度和機床快移速度，縮短機床加工和輔助時間，是提高臥式加工中心加工效率的關鍵。因此，作為移動部件的機床立柱設計非常重要。本文以 HMS125b型臥式加工中心的立柱設計為例，詳細闡述了立柱設計中相應的理論計算和實際經(jīng)驗。

HMC125b型加工中心機床總體設計布局為橫、縱分體鑄造床身結構。立柱為鑄鐵龍門框形結構，受力均勻；滾珠絲杠帶動主軸箱沿立柱導軌上下移動，主軸位于立柱兩導軌中間。主軸箱的平衡通過安裝在立柱上的油缸和鋼絲繩共同完成。

二、立柱參數(shù)的設定

HMC125b臥式加工中心工作臺為 1250×1250mm，主軸最大抗力 10000N，快移 24m/min， X軸即立柱加速時間 0.2s。驅(qū)動電機：德國西門子 1FT6108-8AF71型。額定扭矩：37Nm。靜態(tài)扭矩：70Nm。最大扭矩：220Nm。額定轉(zhuǎn)速：3000rpm。額定轉(zhuǎn)動慣量：260×10 -4kg·m2。

三、絲杠的選擇

1.螺紋直徑、導程、螺母的選擇

本機床設計最大移動速度 24m/min，經(jīng)過減速箱（降速比 i=3）的減速后，與滾珠絲杠連接。根據(jù)同類機床比較，絲杠軸徑為 d=63mm，導程為 Ph=25mm。由此推導，絲杠螺紋長 =行程 +螺母長 +沖程 +端邊限度=1600+272+80X2+1209=3900mm。絲母選擇凸緣雙螺母外循環(huán) TDB-U 6325型。

2.精度的選擇

絲杠精度：0.023mm/300，ISO5。

3.確定螺紋軸的預壓力

絲杠預壓力： F=△ l×ks =△ l×Eπd32/4L。式中，F(xiàn)為預壓力，單位為 Kg；k s為螺紋軸軸向剛性； E=2.1×105N/mm2；d3=55.2mm； L=2271mm； F=（0.142 ×2.1×105π×55.22）/（4×2271）=2.2×10 4N。因此，預拉伸力： F=3.1×104N。

由此可以選出滾珠絲杠副的型號，這里選用：TDB -U6325-9-4。動態(tài)負載 Ca=138.4kN；靜態(tài)負載 C 0a =321.5kN。

4.對已選擇的滾珠絲杠的校核

（1）壽命的校核?？焖龠M給時最大軸向負荷為： Fa =m1×a+f+20%m1×g =m1×a+μ×m1×g+20%m1×g =4000×2+0.005×4000×9.8+0.02×4000×9.8 =16036N L=（ Ca/fwFa）3×106式中， L為總轉(zhuǎn)數(shù)； Ca為基本額定動態(tài)負載138.4kN； fw為負載因數(shù)，取1.5； Fa為軸向負荷16036N； L=（138400/1.5×16036） 3×106=190.5×106 >106，滿足要求。

（2）臨界轉(zhuǎn)速的校核。

絲杠轉(zhuǎn)速提高之后，可能發(fā)生共振而不能繼續(xù)轉(zhuǎn)動，臨界轉(zhuǎn)速為：

d1

N=λ2× ×107

l2 式中， N為危險速度下的容許轉(zhuǎn)速； λ2為與安裝相關的系數(shù)，為固定值， λ2=21.9； d1為絲杠軸螺紋小徑， d1=55.2mm； l為絲杠軸的安裝間距， l=3458mm；

N=21.9× 55.2 ×107=1011rpm；絲杠最快轉(zhuǎn)速為 34582 24000

n= Vmax =

Ph 25=960< N=1011rpm。因此滿足要求。

由此， c·dp ·n值為： dp =63， n=960rpm，

dp ·n=63×960=60480< [ dp ·n]=100000rpm。滿足要求。

四、軸承的選擇

NSK滾珠絲杠支承軸承為高精度向心推力滾珠軸承，其特點是：高軸向剛性，低的啟動扭矩，容易安裝，結構簡單，因此選用 NSK軸承，型號為：60TAC120BDBBC10PN7A，設置 2組。

五、驅(qū)動電機的選擇

選擇電機的條件是 N電機> n負載；T電機 ≥ T負載；J電機 1 ≥3 J負載。根據(jù)國內(nèi)外同類規(guī)格機床 ，選用西門子 AC系列 1FT6108-8SF7。其電機額定扭矩為 37Nm；額定轉(zhuǎn)速為 3000rpm額定轉(zhuǎn)動慣量為 260×10 -4kg·m2。通過計算校核所選電機。

（1）負載慣量的校核。

mD2 11

J絲杠 = 8 = 8×（ 4 ρπD2l）D2

11 = ×（ ×7.8×103π×0.0632×3.9）×0.0632

84

=0.047kg·m2

主軸箱等件折算到絲杠上的轉(zhuǎn)動慣量：

J主軸箱 =M1×L×L/ [（2×3.14）×（2×3.14）] =4000×0.025×0.025/ [（2×3.14）×（2×3.14）]

=0.063kg·m2

J=J絲杠 +J主軸箱 =0.047+0.063=0.11kg·m2

折算到電機軸上的轉(zhuǎn)動慣量：

J 0.11 J電機軸 = i2 = 32 =0.012kg·m2 J電機軸/3=0.012/3=0.004< J電機 =0.026kg·m2

所以電機的轉(zhuǎn)動慣量滿足要求。

（2）啟動力矩的校核。減速箱傳動比為 i=3； T啟動 = iJα，T啟動為啟動力

矩； α為角加速度 α= n·2π = 960×2π =503rad/s； t 60×0.2

T啟動 =iJα=3×0.012×503=18Nm< T電機=37Nm。所以電機滿足要求。endprint

六、導軌的選擇

本機床選用的導軌是 THK直線導軌。直線導軌具有導軌表面磨損少、不產(chǎn)生爬行、油膜厚度變化少、價格便宜、高精度、高剛性、安裝、噪音低、具有很好的互換性和交貨期短等優(yōu)點。

（1）系列的選擇。選擇 SRG系列，因為此系列采用滾柱保持器，具有超高剛性、四方向等負荷，通過防止偏移來實現(xiàn)平滑運動、長期運行且免維護等優(yōu)點。

（2）精度等級的選擇。本機床屬于精密級，選擇為 P精密級，預壓的種類為中預壓，C0級。

（3）線性導軌尺寸的確定。對于線性導軌，公稱型號與滾珠絲杠軸直徑幾乎相等，由于滾珠絲杠的直徑為63mm，查樣本可知，線性導軌型號為 SRG65LV（沒有 63規(guī)格）。

（4）導軌長度 L的確定。 L=行程+沖程+主軸箱的高度 +兩端防護罩最小壓縮尺寸 =1400+160+1150+138=2848mm。所以線性導軌型號選為 SRG65LV3SSC0E+2848LP-Ⅱ。

（5）線性導軌的潤滑方式。為了使用方便，采用集中潤滑方式。

（6）安裝方式的選擇。線性導軌側壓方法選用錐形塊（圖 1），左側為調(diào)整側，右側為基準側。安裝臺階的高度根據(jù)樣本可知為 8mm。

七、滾珠絲杠的安裝方式

滾珠絲杠結構如圖 2所示，主軸箱的絲母座孔為φ106mm，絲母直徑為 φ105mm，有 1mm的間隙，是為了調(diào)整方便，件 11為調(diào)整墊，調(diào)整該墊的厚度，可以對絲杠進行預拉伸，預拉伸 △ l計算如下：

△ L =ρ×△ t×L

式中， △ L為絲杠軸向伸縮量，單位為 mm； Ρ為熱膨脹系數(shù) 12×10 -6，單位為℃；△ t為絲杠軸溫度變化，取 3℃； L為螺紋部有效長度 2271，單位為 mm；

△ L=12×10-6×3×2271=0.0817mm。最后，確定△ L為

0.08mm。

滾珠絲杠的預拉伸具有以下作用。

（1）補償絲杠變形。

（2）提高絲杠抗壓剛度。

（3）提高推力軸承的軸向剛度。

（4）提高軸承座的軸向剛度。

八、平衡油缸的設計

平衡油缸的設計（圖 3），本機床采用液壓油缸的平衡方式，由于主軸箱上下行程為 1400mm，行程較大，考慮液壓油缸行程不能太大，所以采用動滑輪加上鋼絲繩的形式，來減少油缸的行程，但油缸所承受的力要相應增加一倍。

選擇美國 Parker公司 MMA系統(tǒng)冶金缸，主軸箱部總體重量為 3000kg，液壓油缸應平衡掉 6000kg的重量，選擇型號為 100CMP3MMARL14M860M1144油缸。計算得出平衡載荷為 F=58800N，活塞桿直徑為 φ桿=63mm，缸孔面積為 S孔 =7854mm2，活塞桿面積為 S桿 =3117mm2，壓力為 P=F·106/（ S孔-S桿）/1000000=12.4MPa，系統(tǒng)泵站壓力為 14MPa。故滿足使用要求。

所選油缸及油壓符合設計要求，為進一步確保穩(wěn)定性，在其管路上安裝一個減壓閥，通過改變管路壓力大小來調(diào)節(jié)平衡穩(wěn)定性。

九、結語

HMC125b樣機組裝完成后，對機床立柱左右運動的X軸和主軸箱上下運動的 Y軸，進行幾何精度和加工精度切削檢驗，經(jīng)檢測與實踐調(diào)整，所測精度完全符合設計要求，且立柱在工作過程中運轉(zhuǎn)平穩(wěn)、動態(tài)特性好，超越預期設計效果，保證了機床的精度要求。HMC125b樣機現(xiàn)在已經(jīng)售出，該機床適用于軍工、航天、船舶和紡織等多種行業(yè)，更適合大型泵業(yè)和減速箱行業(yè)的高性能機床。endprint