基于數(shù)值模擬的細(xì)水霧在汽車涂裝車間噴漆室的應(yīng)用研究

林　彬，姚　斌，祁鑫鑫

(1.公安部上海消防研究所，上海，200032; 2.中國科學(xué)技術(shù)大學(xué)火災(zāi)科學(xué)國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，合肥，230026; 3.上海倍安實(shí)業(yè)有限公司，上海，200030)

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基于數(shù)值模擬的細(xì)水霧在汽車涂裝車間噴漆室的應(yīng)用研究

林彬1，姚斌2*，祁鑫鑫3

(1.公安部上海消防研究所，上海，200032; 2.中國科學(xué)技術(shù)大學(xué)火災(zāi)科學(xué)國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，合肥，230026; 3.上海倍安實(shí)業(yè)有限公司，上海，200030)

摘要:采用FDS軟件對細(xì)水霧撲救汽車涂裝車間噴漆室火災(zāi)的滅火效能進(jìn)行數(shù)值模擬分析，著重探討了噴漆室縱向通風(fēng)、細(xì)水霧霧滴粒徑、霧滴噴射速度、汽車障礙物等對撲滅油漆火的影響。模擬結(jié)果表明:在細(xì)水霧與油漆火的相互作用過程中，細(xì)水霧對火源的表面冷卻和隔氧窒息作用顯著;為了防止室內(nèi)氧氣得到補(bǔ)充，在開啟細(xì)水霧滅火的同時應(yīng)當(dāng)聯(lián)動控制關(guān)閉縱向通風(fēng)系統(tǒng);在模擬工況條件下霧滴粒徑為100 μm～300 μm的細(xì)水霧滅火效果優(yōu)于粒徑為400 μm、500 μm的細(xì)水霧;霧滴在一定噴射速度范圍內(nèi)速度越大滅火效果越好，噴射速度為10 m/s的霧滴滅火效果明顯優(yōu)于3 m/s和5 m/s的霧滴，但是為了防止火焰橫向蔓延，噴射速度不宜過高;在汽車障礙物火災(zāi)中部分微小的細(xì)水霧霧滴受到火焰的卷吸作用，可以繞過障礙物進(jìn)入火區(qū)發(fā)揮冷卻作用，細(xì)水霧滅火系統(tǒng)能夠有效控制障礙物火災(zāi)，可以應(yīng)用于汽車涂裝車間噴漆室。

關(guān)鍵詞:汽車涂裝車間噴漆室;細(xì)水霧;數(shù)值模擬;滅火效能

0　引言

隨著政府對汽車產(chǎn)業(yè)扶持力度的不斷加大，中國汽車產(chǎn)銷開始進(jìn)入井噴式增長階段，涌現(xiàn)出各種汽車制造廠［1］。涂裝作為汽車制造過程中的四大生產(chǎn)工藝之一，由于生產(chǎn)工藝布局復(fù)雜、用電設(shè)備眾多，大量使用可燃液體，危險(xiǎn)性很高，尤其是涂裝車間噴漆室，使用的揮發(fā)性涂料、溶劑多為甲、乙類可燃液體，一旦發(fā)生火災(zāi)，損失很大［2］。細(xì)水霧滅火系統(tǒng)由于安全環(huán)保、滅火高效、用水量少、安裝維護(hù)方便，且可以撲滅遮擋火、電氣火等特點(diǎn)，廣泛應(yīng)用于各類噴漆作業(yè)場所［3］。

為了保障噴漆作業(yè)的消防安全，研究人員做了大量的分析探討。劉［4］介紹了汽車噴漆作業(yè)的消防常識，提出了噴漆作業(yè)防火、防爆的操作規(guī)范;謝等［5］結(jié)合實(shí)際案例，對涂裝車間的消防等級、消防設(shè)施的配備進(jìn)行了介紹;戴［6］對涂裝車間的火災(zāi)危險(xiǎn)性進(jìn)行了研究分析。針對細(xì)水霧的滅火效能，研究人員進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究。Kim等［7］研究了空間下噴式細(xì)水霧與小尺度汽油池火的相互作用，指出細(xì)水霧流量在滅火過程中起著關(guān)鍵作用;姚等［8］利用錐形量熱儀研究了受限空間內(nèi)細(xì)水霧與油池火的相互作用，研究認(rèn)為氧氣稀釋、蒸發(fā)吸熱與熱輻射衰減占主導(dǎo)滅火作用。

而如何將細(xì)水霧滅火系統(tǒng)應(yīng)用于具體場所，如汽車涂裝車間噴漆室，則缺乏相應(yīng)的研究。汽車涂裝車間噴漆室工藝特殊，與細(xì)水霧滅火系統(tǒng)應(yīng)用的一般場所區(qū)別很大。比如由于需要排除殘留漆霧，噴漆室存在著由上至下的縱向通風(fēng);待噴漆的汽車在滅火時會成為障礙物等。

本文以某品牌汽車生產(chǎn)廠涂裝車間噴漆室為研究對象，采用FDS軟件，建立汽車噴漆室模型，通過數(shù)值模擬分析研究不同參數(shù)的細(xì)水霧對撲滅各種工況火災(zāi)的效能。本文的研究成果可以為汽車涂裝車間噴漆室滅火系統(tǒng)的設(shè)計(jì)提供參考。

1　研究對象概況

某品牌汽車生產(chǎn)廠涂裝車間噴漆室采用鋼架結(jié)構(gòu)，墻面為1.2 mm厚304不銹鋼面板。圖1為該噴漆室的結(jié)構(gòu)示意圖，噴漆室長9 m，寬6 m，高4.5 m;頂棚設(shè)有邊長2.25 m的正方形進(jìn)風(fēng)口，地面為柵格出風(fēng)口，用以排除多余油漆，風(fēng)速為0.5 m/s;頂棚安裝有6只細(xì)水霧噴頭，間距為3 m，均勻布置;室內(nèi)正中間停放待噴漆汽車，長4 m，寬1.69 m，高1.5 m。

該品牌汽車的主要涂裝工藝流程如圖2所示，其中噴涂工序均采用靜電噴涂，靜電噴涂使用的高壓電在6萬伏以上。研究表明當(dāng)電壓超過1萬伏時，如果噴槍與汽車距離在1 cm以內(nèi)，就會放電產(chǎn)生打火花，引燃?xì)埩粼诘匕鍠鸥裆系钠嵩?，發(fā)生油漆火火災(zāi)。

2　模擬實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)

2.1建立模擬模型

本文以某汽車生產(chǎn)廠涂裝車間噴漆室為研究對象，采用FDS軟件，建立數(shù)值模型。如圖3所示，噴漆室內(nèi)的可燃物主要是油漆，油漆的主要成分是脂類、二甲苯等成膜物質(zhì)和有機(jī)溶劑［9］。由于油漆屬于混合物，關(guān)于油漆燃燒的資料較為匱乏，因此難以確定其燃燒參數(shù)。本文將與油漆單位面積質(zhì)量損失率和平均熱值接近的乙醇的相應(yīng)參數(shù)寫入火源模型［10］。

式中，Q為熱釋放速率，kW; rsp為單位面積上的質(zhì)量損失率，kg/(m2.s) ; Hu為可燃物平均熱值，kJ/kg; Af為火源燃燒面積，m2;χ為可燃物燃燒效率。取燃燒面積為1 m×1 m，因此可得出油漆火的火源功率為: Q=0.022×26780×1000×1×0.8=471.33 KW。

火源位于距汽車左側(cè)0.5 m處，燃燒過程采用混合分?jǐn)?shù)模型，火源與細(xì)水霧霧滴之間的相互作用采用歐拉-拉格朗日模型。

圖1　某品牌汽車涂裝車間噴漆室的Fig.1 The view of a car coating workshop’s spray paint room

圖2　汽車涂裝工藝流程圖Fig.2 The flow chart of car coating process

細(xì)水霧噴頭共6只，分兩排均勻布置于頂棚，噴頭間隔3 m。模型中共設(shè)置2個熱電偶測點(diǎn)，分別設(shè)置在火源正上方距頂棚0.5 m處和火源表面，用以檢測環(huán)境溫度和火源表面溫度。輻射熱流計(jì)設(shè)置于火源正上方頂棚處，用以檢測火焰對噴漆室鋼制框架的輻射熱通量。氧氣濃度檢測儀設(shè)置在距火源水平距離1 m處，用以檢測室內(nèi)氧氣濃度。噴漆室內(nèi)環(huán)境溫度為20℃，環(huán)境壓力為標(biāo)準(zhǔn)大氣壓。

模型中設(shè)定網(wǎng)格尺寸為0.2 m×0.2 m×0.2 m，火源附近網(wǎng)格加密，其尺寸為0.05 m×0.05 m×0.05 m，共104625個網(wǎng)格，模擬時間設(shè)為600 s，時間步長由軟件自動控制。

2.2模擬工況設(shè)計(jì)

本文著重探討噴漆室縱向通風(fēng)、細(xì)水霧霧滴粒徑、霧滴噴射速度、汽車障礙物等對撲滅油漆火的影響。為此設(shè)計(jì)表1所示模擬工況。

圖3　模擬模型Fig.3 Simulation model

表1　模擬實(shí)驗(yàn)工況統(tǒng)計(jì)表Table 1 Statistics of the simulation experiment conditions

其中工況A1、A2對比縱向通風(fēng)對滅火的影響，B1～B5對比細(xì)水霧粒徑對滅火的影響，C1～C3對比液滴噴射速度對滅火的影響，D1～D4對比火源位置對滅火的影響。

3　模擬結(jié)果及分析

模擬開始，油漆迅速開始燃燒并產(chǎn)生大量濃煙。60 s時開啟細(xì)水霧，受霧滴向下的拖曳力的影響，火羽流發(fā)生明顯擾動，該階段大約持續(xù)3 s～4 s，在該階段細(xì)水霧對火源燃燒有一定的強(qiáng)化作用［11］，使得火源表面溫度突然升高，此后由于大量霧滴穿透至火源表面，火源溫度持續(xù)下降。

圖4所示數(shù)值模擬結(jié)果為細(xì)水霧作用下油漆火中心截面的溫度場變化情況?？梢钥闯觯诩?xì)水霧作用下油漆火火焰高度逐漸降低，直至熄滅，噴漆室頂棚溫度顯著降低。

3.1縱向通風(fēng)對細(xì)水霧滅火的影響

在噴漆作業(yè)時，為了排除多余的漆霧，往往設(shè)置由上至下的縱向通風(fēng)。為了研究縱向風(fēng)對細(xì)水霧滅火的影響，本文設(shè)置工況A1、A2，各工況均在60 s時開啟細(xì)水霧進(jìn)行滅火。

圖5～圖7分別為不同通風(fēng)條件下室內(nèi)氧氣濃度、火源表面溫度和火源正上方頂棚溫度隨時間變化的曲線圖。

由圖5可知，60 s之前兩個工況通風(fēng)條件一致，曲線幾乎重合。當(dāng)噴漆室60 s關(guān)閉通風(fēng)后，氧氣含量持續(xù)降低，在400 s時已經(jīng)低于乙醇、汽油等可燃物燃燒所需的最低氧氣濃度(乙醇為15%、汽油為14.4%)，這是因?yàn)榧?xì)水霧霧滴汽化生成了大量水蒸氣，使室內(nèi)氧氣濃度降低。如果持續(xù)通風(fēng)，氧氣得到補(bǔ)充，截止到模擬結(jié)束(600 s)時，氧氣濃度依然可以達(dá)到16%左右，細(xì)水霧滅火的窒息作用被大大削弱了。

圖4　細(xì)水霧作用下噴漆室油漆火火焰中心截面溫度場變化情況Fig.4 The flame center temperature distribution in the spray paint roomwith the use of water mist system (a) burning starts; (b) beginning of using water mist; (c) flame extinction

分析圖6，若60 s后停止通風(fēng)，火源表面溫度迅速降低，直至100℃以下;若繼續(xù)通風(fēng)，火源表面溫度降低幅度較小，模擬時間內(nèi)一直維持在500℃以上，細(xì)水霧冷卻的效果被弱化了。

如圖7所示，若60 s關(guān)閉通風(fēng)，頂棚溫度快速下降，100 s后維持在50℃左右。若持續(xù)通風(fēng)，溫度始終保持上升趨勢，直至上升至500℃左右。

綜合分析圖5～圖7，在一直通風(fēng)的條件下，細(xì)水霧滅火的隔氧窒息作用和表面冷卻作用被削弱，頂棚鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件溫度達(dá)400℃以上且持續(xù)較長時間。而鋼材在400℃時屈服強(qiáng)度下降一半，不足以支撐建筑結(jié)構(gòu)［12］?？梢缘贸鼋Y(jié)論:在一直存在縱向通風(fēng)的條件下細(xì)水霧滅火系統(tǒng)效果欠佳。

因此如果發(fā)生噴漆室火災(zāi)，在啟動細(xì)水霧滅火系統(tǒng)的同時，應(yīng)當(dāng)聯(lián)動控制關(guān)閉縱向通風(fēng)系統(tǒng)，阻斷縱向通風(fēng)。

圖5　不同通風(fēng)條件下噴漆室氧氣濃度變化曲線Fig.5 Spray room oxygen concentration curves under different ventilation conditions

圖6　不同通風(fēng)條件下火源表面溫度變化曲線Fig.6 Fire source surface temperatures under different ventilation conditions

圖7　不同通風(fēng)條件下火源正上方頂棚溫度變化曲線Fig.7 The ceiling temperature change curve above fire source under different ventilation conditions

3.2細(xì)水霧粒徑對滅火的影響

不同的細(xì)水霧粒徑有不同的滅火效果，現(xiàn)有的細(xì)水霧系統(tǒng)尚無法設(shè)置單一粒徑。而通過數(shù)值模擬方式可以更加深入地研究粒徑對滅火的影響。

本文設(shè)置細(xì)水霧粒徑為100 μm、200 μm、300 μm、400 μm、500 μm的五種工況進(jìn)行模擬，即工況B1～B5。各工況均在60 s時關(guān)閉通風(fēng)系統(tǒng)，開啟細(xì)水霧進(jìn)行滅火。

圖8～圖10分別為火源表面溫度、火源正上方頂棚溫度和火源正上方頂棚輻射熱通量隨時間變化的曲線。

圖8　不同粒徑細(xì)水霧條件下火源表面溫度變化曲線Fig.8 Fire source surface temperatures under different particle sizes of water mist

圖9　不同粒徑細(xì)水霧條件下火源正上方頂棚溫度變化曲線Fig.9 The ceiling temperature above fire source

分析圖8～圖10，五種粒徑的細(xì)水霧均能成功滅火。但當(dāng)霧滴以400 μm、500 μm噴灑時，100 s～450 s之間溫度曲線、輻射熱通量曲線均有明顯波動，且溫度和輻射熱通量均明顯高于其他三種粒徑的細(xì)水霧。這是因?yàn)榱皆叫?，蒸發(fā)越快，小粒徑霧滴降到火源表面迅速蒸發(fā)汽化，使得火源表面溫度迅速降低。當(dāng)粒徑較大時，汽化作用有所減弱，而施加的細(xì)水霧使得燃料表面的熱反饋增大，溫度有一定的上升并產(chǎn)生震蕩。綜合圖8、圖9、圖10，細(xì)水霧滅火的表面冷卻作用和輻射熱阻隔作用明顯，且當(dāng)粒徑為100 μm～300 μm時，滅火效果更好。

圖10　不同粒徑細(xì)水霧條件下火源正上方頂棚輻射熱通量變化曲線Fig.10 The ceiling radiant heat flux above fire source under different particle sizes of water mist

3.3細(xì)水霧噴射速度對滅火的影響

細(xì)水霧撲滅油漆火的機(jī)理中，對火源表面的冷卻效果顯著。若要使細(xì)水霧霧滴能夠克服煙氣羽流的浮力作用，穿過火焰區(qū)到達(dá)火源表面，必須有足夠的動量。在確定霧滴粒徑后噴射速度決定了霧滴動量。本文設(shè)置3 m/s、5 m/s、10 m/s三種霧滴速度進(jìn)行模擬，即工況C1～C3。霧滴粒徑均為200 μm，60 s后關(guān)閉通風(fēng)系統(tǒng)進(jìn)行滅火。

圖11顯示了不同霧滴速度條件下的火源表面溫度。模擬開始，火源表面溫度迅速達(dá)到700℃左右，當(dāng)施加細(xì)水霧后，溫度首先有所上升，然后開始下降，且霧滴速度越大，下降幅度越大。當(dāng)霧滴速度達(dá)到10 m/s時，火源表面溫度在100 s～400 s時維持在200℃左右，而當(dāng)霧滴速度為3 m/s時溫度一直高于霧滴速度10 m/s時的火源表面溫度，溫差在100℃～200℃左右。霧滴速度的大小對火源表面冷卻效果影響顯著，速度越大冷卻效果越好。這是因?yàn)橐獙?shí)現(xiàn)細(xì)水霧對火源的表面冷卻作用，霧滴必須克服煙氣羽流和空氣卷吸浮力。在同等粒徑條件下，速度越大霧滴動量越大，越容易穿透至火源表面，火源表面冷卻作用也就越好。

同時分析圖12中不同霧滴速度下火源正上方頂棚的溫度變化曲線可以得出結(jié)論:霧滴速度越大，細(xì)水霧對頂棚的冷卻作用也越好。模擬開始后煙氣上升至頂棚，頂棚溫度快速上升至160℃，細(xì)水霧的施加使頂棚溫度下降。10 m/s的細(xì)水霧將頂棚溫度迅速下降至50℃左右，而3 m/s的細(xì)水霧在400 s之內(nèi)僅能使頂棚溫度下降至80℃左右。綜合圖11、圖12，細(xì)水霧霧滴速度越大，對火源表面的冷卻降溫作用越明顯，滅火效果越好。同時也應(yīng)當(dāng)注意不可盲目提高霧滴速度，因?yàn)橛捎诳諝鈩恿W(xué)作用，過高速度的霧滴可能會導(dǎo)致火羽流和煙氣羽流紊亂，使得火焰橫向蔓延［13］。

圖11　不同霧滴速度下火源表面溫度變化曲線Fig.11 Fire source surface temperature under different speed of droplets

圖12　不同霧滴速度下火源正上方頂棚溫度變化曲線Fig.12 The ceiling temperature above fire source under different speed of droplets

3.4障礙物對細(xì)水霧滅火的影響

汽車涂裝車間噴漆室是專門用來給汽車噴涂液態(tài)涂料的場所，若在噴漆過程中發(fā)生油漆火災(zāi)，著火位置可能在汽車車底、汽車側(cè)邊等，這時汽車就成為了干擾滅火劑直接作用于火源表面的障礙物，影響了滅火劑的滅火效果。那么細(xì)水霧滅火系統(tǒng)能否撲滅汽車障礙物火災(zāi)，有待深入研究。本文設(shè)定四種不同火源位置的工況模擬細(xì)水霧滅火系統(tǒng)滅障礙物火災(zāi)的有效性?；鹪次恢萌鐖D13所示，模擬工況為D1 ～D4。距離汽車最遠(yuǎn)火源位于汽車側(cè)邊0.5 m處。滅火系統(tǒng)參數(shù)根據(jù)前文的分析，采用粒徑200 μm、速度10 m/s的細(xì)水霧。

圖13　火源位置示意圖Fig.13 Schematic diagram of location of fire source

圖14顯示了四種工況火源表面的溫度，由圖14可知，火源距離汽車越近，障礙物對霧滴的阻擋作用越大，細(xì)水霧對火源表面的冷卻效果也就越差。當(dāng)將火盆的一半置于車底時細(xì)水霧有較好的冷卻效果，而當(dāng)火盆全部位于車底時細(xì)水霧冷卻效果明顯減弱，這是細(xì)水霧霧滴受汽車的阻擋無法直接作用于火源表面所致。而火源表面溫度依然存在一定的降低是因?yàn)榛鹧婢哂芯砦饔?，部分微小的?xì)水霧霧滴在卷吸作用下仍有一部分進(jìn)入火區(qū)發(fā)揮冷卻作用。

圖14　不同火源位置的火源表面溫度變化曲線Fig.14 Fire source surface temperature of different fire source locations

圖15顯示了四種工況下噴漆室頂棚的溫度變化，可以看出當(dāng)火盆全部位于車底時噴漆室頂棚溫升有所降低，最高僅達(dá)到100℃左右，施加細(xì)水霧后溫度迅速降低，100 s之后維持在50℃左右。

圖15　不同火源位置的頂棚溫度變化曲線Fig.15 The ceiling temperature of different fire source locations

綜上所述，在噴漆室不同位置發(fā)生火災(zāi)，由于汽車的存在導(dǎo)致滅火效率和滅火時間不同，但均能控制住火勢，所設(shè)參數(shù)細(xì)水霧可以應(yīng)用于汽車涂裝車間噴漆室。

4　結(jié)論與展望

4.1結(jié)論

本文通過FDS數(shù)值模擬分析研究了細(xì)水霧滅火系統(tǒng)在汽車涂裝車間噴漆室的具體應(yīng)用方式，研究表明:

(1)細(xì)水霧與油漆火的相互作用過程中，細(xì)水霧對火源的表面冷卻和隔氧窒息作用效果顯著。當(dāng)噴漆室著火啟動細(xì)水霧滅火系統(tǒng)時，應(yīng)當(dāng)同時聯(lián)動控制關(guān)閉縱向通風(fēng)系統(tǒng)，阻斷縱向通風(fēng)。

(2)在模擬工況條件下霧滴粒徑為100 μm～300 μm時，霧滴蒸發(fā)速度快、降溫效果好，滅火效果優(yōu)于粒徑為400 μm、500 μm的細(xì)水霧。

(3)細(xì)水霧霧滴在一定噴射速度范圍內(nèi)速度越大，對火源表面的冷卻作用越明顯，滅火效果越好。噴射速度為10 m/s的霧滴滅火效果明顯優(yōu)于3 m/s 和5 m/s的霧滴。

(4)噴漆室發(fā)生火災(zāi)，汽車往往成為障礙物阻擋細(xì)水霧直接作用于火源表面。由于火焰具有卷吸作用，部分微小的細(xì)水霧霧滴在卷吸作用下仍有一部分可以進(jìn)入火區(qū)發(fā)揮冷卻作用。粒徑100 μm～300 μm、噴射速度10 m/s的細(xì)水霧能夠有效控制住障礙物火，可以應(yīng)用于汽車涂裝車間噴漆室。

4.2展望

本文通過數(shù)值模擬的方法分析了噴漆室縱向通風(fēng)、細(xì)水霧霧滴粒徑、霧滴噴射速度、汽車障礙物等對撲滅油漆火的影響。今后可以增加實(shí)體火災(zāi)實(shí)驗(yàn)部分，將數(shù)值模擬和實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行對比，以驗(yàn)證數(shù)值模擬的可信度。

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Application research of water mist system in the spray paint room of car coating workshop based on numerical simulation

LIN Bin1，YAO Bin2，QI Xinxin3
(1.Shanghai Fire Research Institute of Ministry of Public Security，Shanghai 200032，China;
2.State Key Laboratory of Fire Science，University of Science and Technology of China，Hefei 230026，China;
3.Shanghai Beian Industrial Co，Ltd，Shanghai 200030，China)

Abstract:Efficiency of fire extinguishing by water mist system in spray paint room of car coating workshop is investigated by FDS software，with focuses on the longitudinal ventilation，water mist particle diameter，the droplets injection speed and the influences of car obstacles.Simulation results show significant enhancement of water mist in cooling the surface of fire and isolating from oxygen during the interaction between water mist and the paint fire.When the water mist system is opened，longitudinal ventilation system must be closed by linkage control to prevent indoor oxygen from being replenished.Under the simulated conditions，the water mist particles with diameters of 100～300 microns have higher extinguishing efficiency compared to the particles with diameters of 400～500 microns.Within certain range of injection speed，greater speed will lead to higher extinguishing efficiency，and the injection speed of 10 m/s is apparently better than 3 m/s and 5 m/s.However，to prevent fire lateral spread，the injection speed should not be too high.Under the condition of car obstacles fire，some tiny water mist droplets can bypass obstacles into the fire area to play a role of cooling because of the flame entrainment effect.

Keyword: Spray paint room of car coating workshop; Water mist system; Numerical simulation; Extinguishing efficiency

通訊作者:姚斌，E-mail: binyao@ustc.edu.cn

作者簡介:林彬(1990-)，男，山東梁山人，公安部上海消防研究所，主要從事細(xì)水霧滅火系統(tǒng)滅火性能方面的研究。

收稿日期:2015-04-13;修改日期: 2015-05-19

DOI:10.3969/j.issn.1004-5309.2015.03.06

文章編號:1004-5309(2015) -00159-08

中圖分類號:X932

文獻(xiàn)標(biāo)識碼:A