鋼梁-混凝土墻全螺栓連接節(jié)點(diǎn)受力性能分析

余　瓊　方永青　朱　帥

(同濟(jì)大學(xué)結(jié)構(gòu)工程與防災(zāi)研究所, 上海 200092)

?

鋼梁-混凝土墻全螺栓連接節(jié)點(diǎn)受力性能分析

余瓊方永青*朱帥

(同濟(jì)大學(xué)結(jié)構(gòu)工程與防災(zāi)研究所, 上海 200092)

摘要采用ABAQUS對(duì)鋼梁-混凝土墻全螺栓半剛性連接節(jié)點(diǎn)進(jìn)行分析研究,結(jié)果表明,鋼梁-混凝土墻全螺栓連接節(jié)點(diǎn)滯回曲線飽滿,具有較好的耗能能力;節(jié)點(diǎn)的初始剛度和抗彎承載力隨著角鋼厚度、鋼梁高度、抗滑移系數(shù)的增大而增大,隨軸向力、螺栓孔中心到角鋼長肢邊的距離增大而減小。采用正交回歸分析得到節(jié)點(diǎn)初始剛度與抗彎承載力公式。

關(guān)鍵詞全螺栓, 半剛性連接, 梁墻節(jié)點(diǎn), 正交分析

MechanicalBehaviors of a Fully-Bolted Connection Joint Between Steel Beam and Concrete Wall

YU QiongFANG Yongqing*ZHU Shuai

(Research Institute of Structural Engineering and Disaster Reduction,Tongji University, Shanghai 200092, China)

AbstractA fully-bolted semi-rigid connection joints between a steel beam and a RC wall were analyzed with ABAQUS. Results show that the fully-bolted semi-rigid connection joints between a steel beam and a RC wall hasa good energy dissipation capacity. The initial stiffness and bending capacity of the joint increase with the decrease of the axial load and the distance of bolt hole center to the angle steel′s long lamp. It can also be enhanced by increasing the thickness of the angle steel, the height of the steel beam, and the anti-slipping coefficient.The orthogonal experiment and regressions analysis were adopted to achieve approximate formula for the initial stiffness and the bending capacity of the joint.

Keywordsfully-bolted, semi-rigid connection, beam-wall joint, orthogonal analysis

1引言

鋼-混凝土組合結(jié)構(gòu)是在鋼結(jié)構(gòu)和鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)上發(fā)展起來的一種新型結(jié)構(gòu)形式,在高層和超高層建筑中具有明顯的優(yōu)勢,尤其是框架-核心筒混合結(jié)構(gòu),被認(rèn)為是一種符合我國國情的超高層建筑結(jié)構(gòu)形式[1]。鋼框架與混凝土核心筒的連接節(jié)點(diǎn)是結(jié)構(gòu)受力最復(fù)雜的區(qū)域,地震的震害表明,節(jié)點(diǎn)部位是結(jié)構(gòu)破壞的多發(fā)部位,節(jié)點(diǎn)的破壞往往導(dǎo)致整個(gè)結(jié)構(gòu)的倒塌,因此對(duì)于節(jié)點(diǎn)研究具有現(xiàn)實(shí)意義。閔宗軍等[2]提出的梁與剪力墻之間的全螺栓半剛性連接在不改變核心筒混凝土墻體滑模施工工藝的情況下實(shí)現(xiàn)了全螺栓連接,便于施工過程中調(diào)整施工誤差,操作簡單。目前對(duì)于鋼結(jié)構(gòu)梁柱節(jié)點(diǎn)半剛性連接的研究已有較系統(tǒng)的理論,但對(duì)于鋼梁與混凝土連接的半剛性節(jié)點(diǎn)的研究較少,本文采用ABAQUS分析閔宗軍等[2]的試驗(yàn),調(diào)整參數(shù),分析鋼梁與混凝土墻半剛性連接節(jié)點(diǎn)的力學(xué)性能。

2有限元模型的建立

有限元模型以文獻(xiàn)[2]中的節(jié)點(diǎn)試件S-1,S-2,S-3為原型,采用與試驗(yàn)試件相同的尺寸進(jìn)行實(shí)體建模(BASE-1,BASE-2,BASE-3)。該節(jié)點(diǎn)的立面示意圖如圖1所示。試件細(xì)部構(gòu)造見表1。

圖1　試驗(yàn)節(jié)點(diǎn)模型示意圖(單位:mm)Fig.1　Details of the tested connection joints (Unit:mm)

為節(jié)省計(jì)算機(jī)資源,根據(jù)對(duì)稱性建立半邊模型。螺栓頭和螺母按公稱尺寸將六邊形近似換算成圓形考慮,不對(duì)螺紋精確建模,螺栓頭和螺栓帽以及螺栓桿均采用圓柱體模擬,建模時(shí)考慮螺孔與螺栓桿之間的空隙,螺栓孔比螺栓桿直徑大2 mm。螺栓頭和螺栓帽的墊片不單獨(dú)考慮。模型中考慮角鋼與錨板、角鋼與鋼梁、螺栓頭與角鋼、螺栓桿與螺栓孔壁之間的接觸。此外,還考慮了穿筋預(yù)埋件的錨筋與混凝土墻體之間的粘結(jié)滑移作用,粘結(jié)滑移本構(gòu)關(guān)系采用混凝土規(guī)范給出的鋼筋-混凝土粘結(jié)滑移本構(gòu)關(guān)系。帶彎鉤錨筋作為構(gòu)造措施[2],故模型中忽略了帶彎鉤錨筋的作用。

混凝土材料本構(gòu)模型采用ABAQUS提供的損傷塑性模型,強(qiáng)度等級(jí)與試驗(yàn)保持一致?；炷潦軌菏芾瓚?yīng)力應(yīng)變曲線選取混凝土強(qiáng)度等級(jí)C35時(shí)的受壓受拉應(yīng)力應(yīng)變?nèi)€[3]方程。鋼筋、角鋼、鋼梁、錨板以及高強(qiáng)螺栓應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系均采用三折線模型,對(duì)應(yīng)屈服強(qiáng)度及抗拉強(qiáng)度見表2。高強(qiáng)螺栓采用10.9級(jí)。

表1　試件細(xì)部構(gòu)造Table 1　Details of the model

表2　鋼材材性試驗(yàn)數(shù)據(jù)Table 2　Experimental data of steel material parameters

模型中,實(shí)體單元采用C3D8R單元,鋼筋采用T3D2單元。在節(jié)點(diǎn)附近進(jìn)行網(wǎng)格細(xì)化。與試驗(yàn)時(shí)的邊界條件一致,混凝土墻體頂部與底部施加完全約束,梁端施加位移荷載前對(duì)螺栓施加預(yù)緊力,10.9級(jí)M22高強(qiáng)螺栓預(yù)緊力為190 kN。后續(xù)分析步中將螺桿的長度設(shè)置保持不變,持續(xù)加載全部過程。邊界約束及作用力示意如圖2所示,加載制度按照位移控制。

3有限元計(jì)算與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比

節(jié)點(diǎn)的初始轉(zhuǎn)動(dòng)剛度是指連接在梁端彎矩作用下,其變形仍處于線彈性范圍內(nèi)時(shí)連接所具有的剛度。在彈性階段可以用節(jié)點(diǎn)初始剛度來反映節(jié)點(diǎn)的半剛性。本文參考文獻(xiàn)[2,4-5],約定節(jié)點(diǎn)的彈性極限狀態(tài)為節(jié)點(diǎn)中的組件(梁、墻、角鋼、螺栓)應(yīng)力首次達(dá)到屈服應(yīng)力前的狀態(tài)。由于M-θ曲線在初始彈性階段幾乎是理想線彈性節(jié)點(diǎn),節(jié)點(diǎn)的初始轉(zhuǎn)動(dòng)剛度為彈性階段的定義為割線剛度。

圖2　節(jié)點(diǎn)邊界約束及作用力示意圖Fig.2　Boundary conditions of the joint

采用上述建模方法,對(duì)文獻(xiàn)[2]中的試件S-1,S-2,S-3進(jìn)行非線性有限元模型分析,得到節(jié)點(diǎn)的荷載-位移滯回曲線與骨架曲線,其中,S-2有限元模擬結(jié)果與試驗(yàn)實(shí)測結(jié)果對(duì)比情況如圖3、圖4所示。從圖中可以看出,有限元模擬的曲線和試驗(yàn)得出的滯回曲線、骨架曲線吻合程度較好。

圖3　梁端荷載-位移滯回曲線對(duì)比Fig.3　Comparison of force-displacement hysteresiscurves at the beam-end

圖4　梁端荷載-位移骨架曲線對(duì)比Fig.4　Comparison of force-displacementskeleton curves at the beam-end

三個(gè)節(jié)點(diǎn)模型的初始剛度誤差在11.3%以內(nèi),節(jié)點(diǎn)彎矩承載力誤差在16.1%以內(nèi),節(jié)點(diǎn)極限轉(zhuǎn)角誤差在5%以內(nèi)?？芍疚乃⒌挠邢拊Ｐ瓦x用的混凝土與鋼材材料本構(gòu)關(guān)系、單元?jiǎng)澐?、邊界條件等是合理有效的,能夠有效地模擬文獻(xiàn)[2]試驗(yàn)節(jié)點(diǎn)在低周反復(fù)荷載作用下的抗震性能。

4節(jié)點(diǎn)參數(shù)對(duì)受力性能的影響分析

以下參數(shù)分析均基于BASE-2進(jìn)行建模。由于從試件的M-θ曲線中看不出結(jié)構(gòu)有明顯的破壞階段,參考文獻(xiàn)[6]中定義塑性極限破壞狀態(tài)為

(1) 當(dāng)連接轉(zhuǎn)角達(dá)到0.045 rad前,出現(xiàn)以下某種情況時(shí)認(rèn)為結(jié)構(gòu)破壞:頂?shù)捉卿摶蚋拱褰卿搼?yīng)變超過斷裂應(yīng)變;高強(qiáng)螺栓產(chǎn)生滑移;梁翼緣或腹板屈服;螺栓孔塑性應(yīng)變過大;錨筋斷裂;錨板出現(xiàn)明顯變形;墻體混凝土出現(xiàn)明顯破壞等。

(2) 未出現(xiàn)以上情況未時(shí),連接轉(zhuǎn)角達(dá)到0.045 rad。

節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)角定義為:θ=(u1-u2)/(h-tf),其中,u1,u2分別為梁受拉翼緣和受壓翼緣中心處的側(cè)移,h為鋼梁高度,tf為鋼梁的翼緣厚度。

4.1　角鋼與鋼梁接觸面抗滑移系數(shù)的影響

改變角鋼與鋼梁接觸面的抗滑移系數(shù)(0.1,0.25,0.35,0.5),分析抗滑移系數(shù)對(duì)節(jié)點(diǎn)初始剛度和抗彎承載力的影響,結(jié)果見圖5。

圖5　不同抗滑移系數(shù)的節(jié)點(diǎn)M-θ曲線Fig.5　M-θ curves for the joints withdifferent slipping coefficients

由圖5可知,隨抗滑移系數(shù)的增大,節(jié)點(diǎn)的初始剛度、屈服荷載和抗彎承載力逐漸增大,但增加的幅度逐漸減小。在抗滑移系數(shù)較小時(shí),節(jié)點(diǎn)有明顯的屈服平臺(tái),隨抗滑移系數(shù)的增加,屈服平臺(tái)逐步消失。產(chǎn)生以上現(xiàn)象的原因是:隨抗滑移系數(shù)的增大,節(jié)點(diǎn)破壞機(jī)制逐漸發(fā)生變換,在抗滑移系數(shù)較小時(shí),節(jié)點(diǎn)在破壞之前首先在螺栓連接處發(fā)生滑移,導(dǎo)致屈服平臺(tái)的產(chǎn)生,并且隨抗滑移系數(shù)的增大,螺栓連接處不再產(chǎn)生滑移,結(jié)構(gòu)的初始剛度和抗彎承載力增大。

4.2　鋼梁高度的影響

改變梁的高度,建立不同梁高(250 mm,300 mm,350 mm,400 mm)的有限元模型,分析節(jié)點(diǎn)的受力性能。摩擦面抗滑移系數(shù)取0.35。

圖6為不同鋼梁高度的節(jié)點(diǎn)M-θ曲線。由圖6可知,梁高對(duì)節(jié)點(diǎn)抗彎剛度及抗彎承載力影響較為顯著,隨著梁截面高度的增大,抗彎承載力和初始剛度都增大。但從有限元模型中看到,相應(yīng)梁高越大,錨板周圍混凝土的破壞就越大。

圖6　不同鋼梁高度的節(jié)點(diǎn)M-θ曲線Fig.6　M-θ curve for the joints with different beam height

4.3　頂?shù)捉卿撆c腹板角鋼厚度的影響

改變頂?shù)捉卿撆c腹板角鋼厚度(8 mm,10 mm,12 mm,14 mm,16 mm)建模分析該因素對(duì)節(jié)點(diǎn)抗彎剛度和抗彎承載力的影響。

圖7為不同角鋼厚度的節(jié)點(diǎn)M-θ曲線。由圖7可知,頂?shù)捉卿撆c腹板角鋼厚度是影響節(jié)點(diǎn)受力性能的重要因素。節(jié)點(diǎn)的初始抗彎剛度、屈服荷載及抗彎承載力隨頂?shù)捉卿摵透拱褰卿摵穸鹊脑黾佣龃?且隨頂?shù)捉卿摵透拱褰卿摵穸鹊脑黾訉?dǎo)致屈服平臺(tái)的產(chǎn)生。

圖7　不同角鋼厚度的節(jié)點(diǎn)M-θ曲線Fig.7　M-θ curve for the joints with different thicknessof angle steel

4.4　螺栓直徑的影響

改變螺栓直徑(16 mm,20 mm,22 mm,24 mm)建立有限元模型,其中摩擦面抗滑移系數(shù)取0.35。圖8為不同螺栓直徑的節(jié)點(diǎn)M-θ曲線。由圖8可知螺栓直徑對(duì)節(jié)點(diǎn)的受力性能有一定影響。隨螺栓直徑的越大,節(jié)點(diǎn)的初始轉(zhuǎn)動(dòng)剛度、抗彎承載力有一定程度的增加。

圖8　不同螺栓直徑的節(jié)點(diǎn)M-θ曲線Fig.8　M-θ curves for the joints with differentthickness of angle steel

4.5　加勁肋的影響

在頂?shù)捉卿撝胁吭O(shè)置加勁肋,改變加勁肋厚度(0 mm,4 mm,6 mm,8 mm,10 mm,12 mm,14 mm,16 mm)建立有限元模型考察加勁肋厚度對(duì)比頂?shù)捉卿摷觿爬叩挠绊?。根?jù)文獻(xiàn)[6]設(shè)計(jì)本文加勁肋,尺寸如圖9所示。

圖9　頂?shù)捉卿摷觿爬邘缀纬叽?單位:mm)Fig.9　Stiffener details for the angle steelat the top and the bottom (Unit:mm)

圖10為不同加勁肋厚度的節(jié)點(diǎn)M-θ曲線。從圖10可知,有無加勁肋對(duì)節(jié)點(diǎn)的初始轉(zhuǎn)動(dòng)剛度及承載力有較為顯著的影響,產(chǎn)生這一現(xiàn)象的原因是因?yàn)轫數(shù)捉卿撛谠O(shè)置了加勁肋之后,角鋼抗彎剛度及抗彎承載力增大。但加勁肋厚度的增加對(duì)節(jié)點(diǎn)的初始剛度和極限承載力的影響程度逐漸降低,在一定厚度范圍內(nèi),節(jié)點(diǎn)初始剛度及承載能力隨著加勁肋厚度的增大而增大幅度逐漸下降。因此,可以根據(jù)實(shí)際情況適當(dāng)選用加勁肋厚度,在滿足構(gòu)造要求的基礎(chǔ)上可以選取厚度較薄的加勁肋。

圖10　不同加勁肋厚度的節(jié)點(diǎn)M-θ曲線Fig.10　M-θ curve of the joints with differentthickness of stiffener

4.6　沿鋼梁軸向拉力的影響

文獻(xiàn)[7]建立不同軸力(0 kN,100 kN,200 kN,300 kN,400 kN)影響下節(jié)點(diǎn)的有限元計(jì)算模型,ABAQUS計(jì)算結(jié)果見圖11。

圖11　不同軸向拉力大小的節(jié)點(diǎn)M-θ曲線Fig.11　M-θ curves for the joints with different axial forces

分析發(fā)現(xiàn)軸向拉力對(duì)節(jié)點(diǎn)的初始轉(zhuǎn)動(dòng)剛度有顯著影響。隨著軸向拉力的增加,節(jié)點(diǎn)的初始轉(zhuǎn)動(dòng)剛度不斷減小,屈服平臺(tái)消失。這是由于在軸力的影響下,頂?shù)捉卿摰淖冃屋^大,進(jìn)而節(jié)點(diǎn)的初始剛度變小、變形增大。此外,節(jié)點(diǎn)的軸向拉力還會(huì)降低節(jié)點(diǎn)的抗彎承載力。因此,建議對(duì)全螺栓半剛性連接的鋼梁-混凝土墻節(jié)點(diǎn)的承載力計(jì)算時(shí)尚應(yīng)考慮地震引起的軸力。

4.7　角鋼與錨板相連的螺栓孔中心到角鋼長肢邊的距離g的影響

改變角鋼與錨板相連的螺栓孔中心到角鋼長肢邊的距離g(55 mm,63 mm,70 mm,78 mm,85 mm),如圖12所示。建立有限元模型,研究該因素對(duì)節(jié)點(diǎn)性能的影響。

圖12　距離g示意圖Fig.12　Sketch of the distance g

ABAQUS分析計(jì)算得到的節(jié)點(diǎn)的彎矩-轉(zhuǎn)角曲線如圖13所示。g值變化對(duì)節(jié)點(diǎn)的初始轉(zhuǎn)動(dòng)剛度影響較大,g值越大,節(jié)點(diǎn)的初始轉(zhuǎn)動(dòng)剛度越小。這是由于距離g的增加降低頂?shù)捉卿搩芍下菟字g的抗彎剛度,進(jìn)而導(dǎo)致節(jié)點(diǎn)抗彎剛度的降低。隨著g值的增大節(jié)點(diǎn)抗彎承載力也減小,這也是頂?shù)捉卿搩芍下菟字g的變形過大導(dǎo)致的。

圖13　不同距離g的節(jié)點(diǎn)M-θ曲線Fig.13　M-θ curve of the joints with different distance g

4.8　節(jié)點(diǎn)耗能能力

在反復(fù)荷載作用下,耗能系數(shù)是評(píng)價(jià)結(jié)構(gòu)抗震耗能能力的一個(gè)重要指標(biāo)。以上文建立的有限元模型為基礎(chǔ),按照《建筑抗震試驗(yàn)規(guī)程》規(guī)定的加載制度,對(duì)節(jié)點(diǎn)進(jìn)行滯回分析,節(jié)點(diǎn)滯回曲線較為飽滿,梁墻全螺栓連接節(jié)點(diǎn)耗能系數(shù)在1.44~2.09之間,說明該類型節(jié)點(diǎn)具有較強(qiáng)的耗能能力。模型信息及各模型耗能系數(shù)見表3。

5正交模擬以及回歸分析

5.1　正交模擬

選擇5種對(duì)節(jié)點(diǎn)性能影響較顯著的因素,每個(gè)因素選擇3個(gè)有代表性的水平,按L18(37)正交表的試驗(yàn)設(shè)計(jì)方法進(jìn)行組合(表4),建立18個(gè)有限元模型,分析各因素對(duì)節(jié)點(diǎn)受力性能的影響程度的大小。這5種因素分別為頂?shù)捉卿撆c腹板角鋼厚度、角鋼與錨板相連的螺栓孔中心到角鋼長肢邊的距離g、梁截面高度、摩擦面抗滑移系數(shù)和高強(qiáng)螺栓規(guī)格。

表3　模型信息及對(duì)應(yīng)耗能系數(shù)Table 3　Model information and relative energy dissipation coefficients

表4　正交模擬因素、水平表Table 4　Factors and levels in the orthogonal experiment

將角鋼厚度記為t,角鋼與錨板相連的螺栓孔中心到角鋼長肢邊的距離記為g,鋼梁高度記為h,抗滑移系數(shù)記為μ,高強(qiáng)螺栓直徑記為d。參考文獻(xiàn)[5,8]所得到的M-θ關(guān)系曲線方程,對(duì)梁墻全螺栓連接節(jié)點(diǎn)進(jìn)行分析,選取常用的冪函數(shù)表達(dá)式：

R=Ctα1gα2hα3μα4dα5

(1)

式中,C為一常數(shù);α1,α2,α3,α4,α5分別為與各影響因素相關(guān)的系數(shù)。

5.2　節(jié)點(diǎn)初始轉(zhuǎn)動(dòng)剛度回歸分析

采用式(1),代入具體數(shù)據(jù)擬合得到節(jié)點(diǎn)初始轉(zhuǎn)動(dòng)剛度的回歸方程:

R=0.00851t1.357g-1.165h0.692μ0.473d1.235

(2)

回歸結(jié)果的擬合優(yōu)度為0.91583,這表明該模型對(duì)數(shù)據(jù)的擬合程度比較高。通過觀察t值可知,各因素對(duì)初始剛度的影響主次順序?yàn)轫數(shù)捉卿撆c腹板角鋼厚度、角鋼與錨板相連的螺栓孔中心到角鋼長肢邊的距離、高強(qiáng)螺栓直徑、鋼梁截面高度、摩擦面抗滑移系數(shù)。

5.3　節(jié)點(diǎn)抗彎承載力回歸分析

采用式(1),代入具體數(shù)據(jù)擬合得到節(jié)點(diǎn)抗彎承載力回歸方程

M=0.0669t1.358g-0.594h0.943μ0.2577d0.497

(3)

回歸結(jié)果的擬合度為0.98128,這表明該模型對(duì)數(shù)據(jù)的擬合程度比較高。通過觀察t值可知,各因素對(duì)初始剛度的影響主次順序?yàn)轫數(shù)捉卿撆c腹板角鋼厚度、鋼梁截面高度、角鋼與錨板相連的螺栓孔中心到角鋼長肢邊的距離、高強(qiáng)螺栓直徑、摩擦面抗滑移系數(shù)。

5.4　試驗(yàn)結(jié)果與回歸分析結(jié)果對(duì)比

將試驗(yàn)結(jié)果與回歸計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,結(jié)果見表5。

表5　試驗(yàn)結(jié)果與回歸分析結(jié)果對(duì)比Table 5　Comparison between testing results and regression results

由表5可以看出,對(duì)于節(jié)點(diǎn)初始轉(zhuǎn)動(dòng)剛度,試驗(yàn)結(jié)果與回歸分析結(jié)果誤差較大,最大達(dá)-28.33%。對(duì)于極限彎矩承載力(本節(jié)中試驗(yàn)的極限承載力取值與有限元模型中定義的破壞狀態(tài)一致,均取為節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)角為0.045 rad時(shí)的節(jié)點(diǎn)承載力值),試驗(yàn)結(jié)果大于回歸分析結(jié)果,考慮一定的安全系數(shù),對(duì)式(3)進(jìn)行0.85的折減(表5),結(jié)果表明誤差有所降低,且偏于安全,建議設(shè)計(jì)中節(jié)點(diǎn)抗彎承載力計(jì)算采用0.85的折減系數(shù)。

6結(jié)論

通過以上分析，可得到以下結(jié)論:

(1) 鋼梁-混凝土墻全螺栓連接節(jié)點(diǎn)具有典型的半剛性連接性質(zhì),滯回曲線飽滿,有著較好的耗能能力。

(2) 節(jié)點(diǎn)的初始剛度和抗彎承載力隨著角鋼厚度、鋼梁高度、抗滑移系數(shù)的增大而增大,隨螺栓孔中心到角鋼長肢邊的距離的增大而減小。頂?shù)捉卿撛O(shè)置加勁肋可以顯著提高節(jié)點(diǎn)的受力性能。

(3) 鋼梁軸向拉力的存在對(duì)節(jié)點(diǎn)的受力性能有顯著影響,軸向拉力越大,節(jié)點(diǎn)初始剛度和抗彎承載力越低。

(4) 采用正交模擬得出各因素對(duì)初始剛度及抗彎承載力影響的程度及節(jié)點(diǎn)初始剛度及抗彎承載力回歸方程。

參考文獻(xiàn)

[1]聶建國,陶慕軒,黃遠(yuǎn),等.鋼-混凝土組合結(jié)構(gòu)體系研究新進(jìn)展[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào),2010,31(6):71-80.

Nie Jianguo,Tao Muxuan,Huang Yuan,et al.Research advances of steel-concrete composite structural systems[J].Journal of Building Structures,2010,31(6):71-80.(in Chinese)

[2]閔宗軍.混合結(jié)構(gòu)T型墻梁半剛接耗能節(jié)點(diǎn)構(gòu)造及受力性能研究[D].北京:北京建筑大學(xué),2013.

Min Zongjun.Experimental study on construction and energy dissaption of T-shape wall-beam semi-rigid joint for steel-concrete hybrid structure[D].Beijing:Beijing University of Civil Engineering and Architecture,2013.(in Chinese)

[3]過鎮(zhèn)海.鋼筋混凝土原理[M].北京:清華大學(xué)出版社,1999:19-22.

Guo Zhenghai.Reinforced concrete mechanism[M].Beijing:Tinghua University Press,1999:19-22.(in Chinese)

[4]完海鷹.鋼結(jié)構(gòu)半剛性連接體系理論分析及實(shí)驗(yàn)研究[D].合肥:中國科學(xué)技術(shù)大學(xué),2009.

Wan Haiying.Theoretical analysis and experimental on semi-rigid connections of steel structure[D].Hefei:University of Science and Technology of China,2009.(in Chinese)

[5]張景輝.梁柱雙腹板頂?shù)捉卿撨B接受力性能的有限元分析[D].北京:北京交通大學(xué),2013.

Zhang Jinghui.Finite element analysis of mechanical behavior of top-seat and web angles beam-column connections[D].Beijing:Beijing Jiaotong University,2013.(in Chinese)

[6]鄭廷銀,徐士云,張玉.帶加勁肋的頂?shù)捉卿撆c腹板雙角鋼連接的梁柱節(jié)點(diǎn)的試驗(yàn)[J].工業(yè)建筑,2008,38(4):87-90.

Zheng Tingyin,Xu Shiyun,Zhang Yu.Test on beam-collumn connection by top and seat angles with stiffer and double web angles[J].Industrial Construction,2008,38(4):87-90.(in Chinese)

[7]李國強(qiáng),周向明,丁翔.高層建筑鋼-混凝土混合結(jié)構(gòu)模型模擬地震振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)研究[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào),2001,22(2):2-7.

Li Guoqiang,Zhou Xiangming,Ding Xiang.Shaking table study on a model of steel-concrete hybrid structure tall building[J].Jounal of Building Structures,2001,22(2):2-7.(in Chinese)

[8]Tarpy T S,Cardinal J W.Behavior of semi-rigid beam-to-column end plate connections[J].Joints in Structural Steelwork,1981:2-3.

收稿日期：2015-05-20

*聯(lián)系作者， Email:fyq8979@163.com