基于耐久性檢測(cè)的運(yùn)煤棧橋碳化壽命預(yù)測(cè)

關(guān) 虓，牛荻濤，王家濱

(西安建筑科技大學(xué)土木工程學(xué)院，陜西 西安 710055)

鋼筋混凝土運(yùn)煤棧橋結(jié)構(gòu)在服役過(guò)程中，不僅要承受輸煤皮帶轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)產(chǎn)生的振動(dòng)荷載作用，同時(shí)還受到各種環(huán)境因素的作用，如嚴(yán)寒、潮濕、腐蝕介質(zhì)等，從而使得結(jié)構(gòu)性能逐漸退化，承載力降低，使用壽命必然縮短[1-5]．為了保障棧橋能夠安全正常的使用，且盡可能延長(zhǎng)其受用壽命，對(duì)其進(jìn)行定期的耐久性檢測(cè)是很有必要的，通過(guò)檢測(cè)不僅可以實(shí)時(shí)的全面掌握棧橋病害、損傷情況等信息，同時(shí)，還可根據(jù)檢測(cè)結(jié)果對(duì)棧橋結(jié)構(gòu)進(jìn)行準(zhǔn)確的耐久性評(píng)估和壽命預(yù)測(cè)，為棧橋的維護(hù)加固提供技術(shù)依據(jù)．

在混凝土結(jié)構(gòu)的耐久性研究中，一般是以混凝土中的鋼筋開(kāi)始銹蝕作為結(jié)構(gòu)壽命終止的標(biāo)志．而碳化可導(dǎo)致混凝土保護(hù)層酥松、剝落，使混凝土失去對(duì)鋼筋的保護(hù)作用，從而發(fā)生鋼筋銹蝕現(xiàn)象．本文對(duì)陜北地區(qū)某運(yùn)煤棧橋開(kāi)展了詳細(xì)的病害調(diào)查和現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)，基于檢測(cè)結(jié)果，分析了棧橋性能劣化的主要原因，并用概率統(tǒng)計(jì)方法研究了棧橋混凝土構(gòu)件的碳化耐久性和剩余壽命預(yù)測(cè)，為運(yùn)煤棧橋的安全使用和維護(hù)加固提供了可靠的科學(xué)依據(jù)．

1 工程概況

圖1 運(yùn)煤棧橋Fig.1 Coal trestle

該棧橋位于榆林市神木縣西北15 km處（如圖1所示）．棧橋總長(zhǎng)約5.6 km；抗震設(shè)防烈度為6度（第一組），基本地震加速度為0.05 g，通廊采用鋼桁架結(jié)構(gòu)，支架采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，柱和梁的混凝土強(qiáng)度設(shè)計(jì)等級(jí)為C30，設(shè)計(jì)混凝土保護(hù)層厚度為30 mm．柱最大截面800 mm×700 mm；梁最大截面300 mm×750 mm．構(gòu)件受力鋼筋最小直徑為Φ20，最大直徑為Φ25，箍筋最小鋼筋直徑為φ8，最大為φ10．混凝土框架結(jié)構(gòu)施工使用材料為：水泥采用聲威水泥廠P.O 42.5R水泥；細(xì)骨料為常家溝砂子；粗骨料為電塔卵石，粒徑20～40 mm連續(xù)級(jí)配．該棧橋所處地區(qū)年平均氣溫為 8.5℃，年平均相對(duì)濕度為56%，棧橋附近大氣CO2濃度為0.038 5%．

2 棧橋耐久性檢測(cè)

課題組于2012年9月對(duì)紅柳林礦業(yè)有限公司的運(yùn)煤棧橋進(jìn)行了較為詳細(xì)的耐久性檢測(cè)與環(huán)境調(diào)查，主要內(nèi)容包括氣候環(huán)境、工作環(huán)境、外觀質(zhì)量、混凝土強(qiáng)度、碳化深度和混凝土保護(hù)層厚度．

2.1 氣候環(huán)境調(diào)查

課題組于2012年9月將溫濕度記錄儀安放在運(yùn)煤棧橋之上，用以監(jiān)測(cè)棧橋所在地區(qū) 2012年-2013年的溫濕度變化情況．對(duì)檢測(cè)結(jié)果進(jìn)行整理、分析，得到了棧橋所處環(huán)境的年平均、月平均溫濕度以及各月份的溫濕度變化情況．

皮帶棧橋所處地區(qū)的年平均氣溫為 8.7℃；月平均最高氣溫（7月）為23.0℃，月平均最低氣溫（12月）為-7.0℃，月平均溫度如圖2所示．

圖2 月平均氣溫Fig.2 Monthly mean temperature

棧橋所處地區(qū)的年平均相對(duì)濕度為50.7%，月平均最高相對(duì)濕度(9月)為72.7%，月平均最低相對(duì)濕度(3月)為27.5%，月平均相對(duì)濕度如圖3所示．

圖3 月平均相對(duì)濕度Fig.3 Monthly mean relative humidity

此外，課題組又查閱了2002年至2012年棧橋所處地區(qū)的溫濕度情況．資料顯示，棧橋所處地區(qū)的年平均氣溫為9.5℃，月平均最高氣溫（7月）為23.7℃，月平均最低氣溫（1月）為?8.2℃，如圖4所示．棧橋所處地區(qū)的年平均濕度為 35%～70%，月平均最高相對(duì)濕度（9月）67.4%，月平均最低相對(duì)濕度（4月）34.9%，如圖5所示．

圖4 2002年-2012年月平均氣溫Fig.4 Monthly mean temperature during 2002-2012

圖5 2002-2012年月相對(duì)濕度Fig.5 Monthly mean relative humidity between 2002-2012

對(duì)實(shí)際監(jiān)測(cè)結(jié)果及調(diào)查結(jié)果進(jìn)行對(duì)比和分析后發(fā)現(xiàn)，棧橋所處地區(qū)的年平均氣溫相對(duì)穩(wěn)定，月平均最高氣溫在22.7～25.3℃之間，月平均最低氣溫在?10.4～?6.4℃之間．而濕度情況變化并不明顯，波動(dòng)范圍均在35%到70%之間．

2.2 工作環(huán)境調(diào)查

在進(jìn)行工作環(huán)境調(diào)查時(shí)，溫濕度測(cè)試儀被安放在棧橋之上，因此，測(cè)試結(jié)果可以代表?xiàng)蚬ぷ鳝h(huán)境的溫濕度．對(duì)測(cè)試數(shù)據(jù)進(jìn)行整理和分析后得到了2012～2013年棧橋工作環(huán)境的溫濕度情況，如表 1所示．

表1 棧橋工作環(huán)境溫濕度Tab.1 The temperature and humidity of trestle working environment

2.3 棧橋裂縫及表觀質(zhì)量調(diào)查

棧橋長(zhǎng)度約5.6 km，跨度范圍大，不同區(qū)域環(huán)境的風(fēng)速、風(fēng)向、干濕交替狀況、CO2濃度也不盡相同，這些因素對(duì)棧橋的耐久性有一定的影響（廠區(qū)人員活動(dòng)密集，二氧化碳濃度較高；山上溫度較低，區(qū)域風(fēng)速較大；山下棧橋穿越懸崖、公路，環(huán)境條件復(fù)雜）．故根據(jù)棧橋所處地理位置，將棧橋劃分為三類(lèi)進(jìn)行分析：廠區(qū)環(huán)境、山上環(huán)境、山下環(huán)境．

經(jīng)調(diào)查，廠區(qū)環(huán)境部分棧橋構(gòu)件存在箍筋外露銹蝕現(xiàn)象．箍筋外露是由于凍融作用引起混凝土保護(hù)層剝落造成．廠區(qū)外棧橋支架混凝土構(gòu)件施工質(zhì)量多不如廠區(qū)內(nèi)棧橋構(gòu)件．混凝土崩模、二次澆注、振搗不密實(shí)等現(xiàn)象多有存在．棧橋構(gòu)件凍融現(xiàn)象也較為嚴(yán)重，棧橋經(jīng)過(guò)長(zhǎng)期運(yùn)行，通廊里面積累了大量的煤灰需要清洗去除，清洗棧橋的殘水和大氣降水便不斷侵蝕棧橋構(gòu)件，使構(gòu)件產(chǎn)生很多凍脹裂縫．調(diào)查發(fā)現(xiàn)，廠區(qū)外棧橋混凝土裂縫可以分為以下幾種：混凝土收縮產(chǎn)生的收縮裂縫、凍融作用下的裂縫、皮帶通廊運(yùn)行過(guò)程振動(dòng)引起的梁身和柱頂裂縫．

2.4 混凝土強(qiáng)度檢測(cè)

棧橋主要構(gòu)件混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)均為C30，依據(jù)《回彈法檢測(cè)混凝土抗壓強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程》[6](JGJ/T23-2011)及《鉆芯法檢測(cè)混凝土強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程》[7](CECS03: 2007)的有關(guān)規(guī)定，采用回彈法與鉆芯法測(cè)試混凝土強(qiáng)度，回彈法測(cè)試棧橋主要構(gòu)件混凝土強(qiáng)度結(jié)果如表2所示．

表2 混凝土構(gòu)件強(qiáng)度評(píng)定結(jié)果/MPaTab.2 The results of the assessment of concrete component strength/MPa

可以看出各種環(huán)境下混凝土強(qiáng)度均滿(mǎn)足原設(shè)計(jì)要求．廠區(qū)內(nèi)混凝土構(gòu)件施工質(zhì)量控制良好，其混凝土強(qiáng)度檢測(cè)結(jié)果普遍較高．同時(shí)課題組在廠區(qū)山下棧橋主要構(gòu)件損傷較為嚴(yán)重區(qū)域上鉆取 14個(gè)混凝土芯樣對(duì)測(cè)區(qū)混凝土強(qiáng)度換算值進(jìn)行修正．鉆芯法測(cè)試混凝土強(qiáng)度結(jié)果如表3所示．

表3 混凝土芯樣強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果/MPaTab.3 The results of concrete core sample strength

從取芯測(cè)試結(jié)果可以看出，芯樣的混凝土強(qiáng)度普遍低于回彈法測(cè)試的強(qiáng)度，這是由于取芯時(shí)主要針對(duì)破損較為嚴(yán)重區(qū)域構(gòu)件進(jìn)行的，從結(jié)果也可看出，廠區(qū)外棧橋混凝土構(gòu)件的質(zhì)量低于廠區(qū)內(nèi)，破損情況較廠區(qū)內(nèi)嚴(yán)重．

2.5 混凝土保護(hù)層厚度

混凝土保護(hù)層厚度是影響鋼筋銹蝕的重要參數(shù)，對(duì)混凝土結(jié)構(gòu)的耐久性影響極大，因此結(jié)構(gòu)混凝土保護(hù)層厚度的檢測(cè)對(duì)于結(jié)構(gòu)耐久性評(píng)估及使用壽命預(yù)測(cè)具有重要意義．混凝土保護(hù)層厚度測(cè)量時(shí)沿柱子軸線方向測(cè)量，每個(gè)柱子的每個(gè)側(cè)面作為一個(gè)測(cè)區(qū)．對(duì)于廠區(qū)內(nèi)混凝土構(gòu)件共計(jì)136個(gè)測(cè)區(qū)，廠區(qū)外山上混凝土構(gòu)件共計(jì)396個(gè)測(cè)區(qū)，廠區(qū)外山下混凝土構(gòu)件共計(jì)84個(gè)測(cè)區(qū)．測(cè)試統(tǒng)計(jì)結(jié)果如表4所示，保護(hù)層厚度的概率分布直方圖如圖6-8所示．

表4 混凝土鋼筋保護(hù)層厚度統(tǒng)計(jì)結(jié)果Tab.4 The statistical results of RC protective layer

統(tǒng)計(jì)結(jié)果分析表明，該棧橋主要構(gòu)件的混凝土保護(hù)層厚度分布離散性較小，變異系數(shù)均小于0.28，構(gòu)件混凝土保護(hù)層厚度檢測(cè)結(jié)果通過(guò) IBM SPSS Statistics 20軟件的K-S檢驗(yàn)服從正態(tài)分布．

圖6 廠區(qū)內(nèi)構(gòu)件保護(hù)層厚度直方圖Fig.6 The histogram of concrete cover thickness in factory

由原設(shè)計(jì)資料可知棧橋梁和柱的鋼筋保護(hù)層厚度均為30mm．從表4可知，棧橋梁和柱的縱筋保護(hù)層厚度均滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求．根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》[8]中結(jié)構(gòu)耐久性的有關(guān)規(guī)定，該棧橋所處環(huán)境為二類(lèi)b（嚴(yán)寒和寒冷地區(qū)的露天環(huán)境），在此類(lèi)環(huán)境中，對(duì)于混凝土強(qiáng)度等級(jí)介于 C25和 C45之間的梁和柱，受力鋼筋的混凝土保護(hù)層最小厚度為35mm．根據(jù)實(shí)測(cè)結(jié)果，棧橋構(gòu)件的混凝土保護(hù)層平均厚度滿(mǎn)足現(xiàn)行規(guī)范要求．

圖7 廠區(qū)外山上構(gòu)件保護(hù)層厚度直方圖Fig.7 The histogram of concrete cover thickness on the mountain outside factory

圖8 廠區(qū)外山下構(gòu)件保護(hù)層厚度直方圖Fig.8 The histogram of concrete cover thickness at the foot of mountain outside factory

2.6 混凝土構(gòu)件碳化深度

混凝土碳化深度是大氣環(huán)境下混凝土結(jié)構(gòu)耐久性評(píng)估和壽命預(yù)測(cè)時(shí)的重要參數(shù)，也是回彈法檢測(cè)混凝土強(qiáng)度時(shí)必不可少的參數(shù)．混凝土碳化深度檢測(cè)方法，有X射線法和化學(xué)試劑法，現(xiàn)場(chǎng)常用的檢測(cè)方法有酚酞試劑法和彩虹試劑法，具體可參見(jiàn)《混凝土結(jié)構(gòu)耐久性評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)》[9]（CECS220:2007）的有關(guān)規(guī)定．

由于現(xiàn)場(chǎng)條件限制，在檢測(cè)混凝土碳化深度時(shí)采用化學(xué)試劑對(duì)棧橋梁和柱敲去其角部混凝土的方法檢測(cè)．各區(qū)域碳化深度測(cè)試統(tǒng)計(jì)結(jié)果如表5所示，碳化深度概率分布直方圖如圖9-11所示．混凝土碳化深度檢測(cè)結(jié)果通過(guò)IBM SPSS Statistics 20軟件的K-S檢驗(yàn)服從正態(tài)分布．

表5 混凝土碳化深度統(tǒng)計(jì)結(jié)果/mmTab.5 The statistical results of the carbonation depth of concrete

統(tǒng)計(jì)結(jié)果分析表明，該棧橋主要構(gòu)件的混凝土碳化深度分布離散性偏大，各類(lèi)環(huán)境中碳化深度的變異系數(shù)均大于 0.4，構(gòu)件混凝土的密實(shí)性存在很大的差異；廠區(qū)外棧橋混凝土構(gòu)件碳化深度明顯大于廠區(qū)內(nèi)構(gòu)件碳化深度，造成此類(lèi)差別原因是由于各個(gè)環(huán)境區(qū)域棧橋澆筑的施工質(zhì)量和工作環(huán)境不同所造成．

圖9 廠區(qū)內(nèi)構(gòu)件碳化深度直方圖Fig.9 The histogram of the carbonation depth of concrete inside the factory

圖10 廠區(qū)外山上構(gòu)件碳化深度直方圖Fig.10 The histogram of the carbonation depth of concrete on the mountain outside factory

圖11 廠區(qū)外山下構(gòu)件碳化深度直方圖Fig.11 The histogram of the carbonation depth of concrete at the foot of mountain outside factory

3 棧橋混凝土結(jié)構(gòu)剩余壽命預(yù)測(cè)

3.1 棧橋結(jié)構(gòu)性能劣化原因分析

分析棧橋所處環(huán)境及檢測(cè)結(jié)果，本文認(rèn)為棧橋結(jié)構(gòu)性能劣化的主要原因?yàn)榛炷恋奶蓟c鋼筋銹蝕．由于碳化作用導(dǎo)致鋼筋銹蝕，隨著銹蝕產(chǎn)物的不斷增多，混凝表明逐漸出現(xiàn)銹脹裂縫，同時(shí)，裂縫的出現(xiàn)又加速了鋼筋的銹蝕行為，最終使得混凝土保護(hù)層成片狀剝落，銹蝕引起的鋼筋截面減小直接導(dǎo)致構(gòu)件承載力的劣化．

3.2 棧橋結(jié)構(gòu)剩余壽命預(yù)測(cè)

混凝土的耐久壽命是指混凝土結(jié)構(gòu)在外界環(huán)境(如混凝土碳化、氯離子滲透、硫酸鹽侵蝕、堿骨料反應(yīng)等)和本身因素(裂縫、滲漏和孔隙結(jié)構(gòu)等)作用下所能達(dá)到的使工程正常使用的年限，它是各種影響因素共同作用的結(jié)果．目前，在混凝土結(jié)構(gòu)耐久性評(píng)估中，常用的壽命準(zhǔn)則主要包括：銹脹開(kāi)裂壽命準(zhǔn)則，碳化壽命準(zhǔn)則，裂縫寬度與鋼筋銹蝕量限值壽命準(zhǔn)則和承載力壽命準(zhǔn)則．其中，碳化壽命準(zhǔn)則是以保護(hù)層混凝土碳化，從而失去對(duì)鋼筋的保護(hù)作用，使鋼筋開(kāi)始產(chǎn)生銹蝕的時(shí)間作為混凝土結(jié)構(gòu)的壽命[10-11]．采用碳化壽命準(zhǔn)則的原因主要是由于鋼筋一旦開(kāi)始銹蝕，不大的銹蝕量、不長(zhǎng)的時(shí)間就足以使混凝土開(kāi)裂，而開(kāi)裂后銹蝕受到很多隨機(jī)因素的影響，很難做出定量的估計(jì)．該準(zhǔn)則比較適合不允許鋼筋銹蝕的混凝土構(gòu)件[12-13]．根據(jù)棧橋所處環(huán)境及破壞特點(diǎn)，本文采用碳化壽命準(zhǔn)則對(duì)棧橋混凝土結(jié)構(gòu)進(jìn)行剩余壽命預(yù)測(cè)．

混凝土碳化壽命準(zhǔn)則可以表示為：

式中：Ωc是混凝土碳化壽命準(zhǔn)則；

c為混凝土保護(hù)層厚度；

X( t)是混凝土碳化深度，是一隨機(jī)過(guò)程；

x0為混凝土碳化殘量，可以表示為如下形式：

式中：Dc為與混凝土保護(hù)層厚度及碳化系數(shù)有關(guān)的參數(shù)，按下列條件計(jì)算：

c≤2 8mm 時(shí)；

當(dāng) k ≥0 . 8時(shí)， Dc=c

當(dāng) k ＜ 0 .8時(shí)， Dc= c - 0.16/k c＞ 28 mm時(shí)；

當(dāng) k ≥1 . 0時(shí)，（ k ＞ 3 .3取 k = 3 .3）

當(dāng) k ＜ 1 .0時(shí)

m為局部環(huán)境系數(shù)．

由式(1)得混凝土碳化壽命極限狀態(tài)方程為：

棧橋混凝土碳化深度的隨機(jī)模型為[12]：

式中：fcu為混凝土立方體抗壓強(qiáng)度(MPa)，是隨機(jī)變量；mc為混凝土立方體抗壓強(qiáng)度平局值與標(biāo)準(zhǔn)值之比；kj為角部修正系數(shù)；kco2為二氧化碳濃度影響系數(shù)；kp為澆筑面修正系數(shù)；ks為工作應(yīng)力影響系數(shù)；Kmc為計(jì)算模式不定性隨機(jī)變量．

根據(jù)棧橋主要構(gòu)件混凝土保護(hù)層厚度、混凝土強(qiáng)度及環(huán)境條件的現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試結(jié)果代入公式(1)，求得碳化壽命和剩余壽命結(jié)果如表6所示．

表6 實(shí)測(cè)棧橋混凝土構(gòu)件碳化耐久年限Tab.6 The concrete component carbonation durability life of coal trestle sit

同時(shí)，課題組對(duì)該項(xiàng)目也進(jìn)行了室內(nèi)快速碳化試驗(yàn)的研究，對(duì)棧橋支架構(gòu)件進(jìn)行了基于試驗(yàn)的壽命預(yù)測(cè)，其各項(xiàng)參數(shù)及壽命預(yù)測(cè)結(jié)果如表7所示．

表7 室內(nèi)試驗(yàn)的棧橋混凝土構(gòu)件碳化耐久年限Tab.7 The concrete component carbonation durability life of coal trestle in lab

經(jīng)比較可以看出，基于試驗(yàn)結(jié)果預(yù)測(cè)的壽命要大于基于現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)．造成這種現(xiàn)象的原因，經(jīng)分析可以知道：由于試驗(yàn)室制作的同材料、同配比和同條件養(yǎng)護(hù)的試塊的質(zhì)量要優(yōu)于現(xiàn)場(chǎng)條件的構(gòu)件，且在現(xiàn)場(chǎng)條件下，有風(fēng)壓，風(fēng)沙侵蝕、干濕交替和凍融作用，使得構(gòu)件的劣化速度要快于實(shí)驗(yàn)室條件．由此對(duì)于構(gòu)件的碳化壽命，采用現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)壽命，并且作為預(yù)測(cè)構(gòu)件銹脹開(kāi)裂壽命的基準(zhǔn)．

4 結(jié)論

(1) 通過(guò)對(duì)陜北地區(qū)運(yùn)煤棧橋的耐久性檢測(cè)發(fā)現(xiàn)：各種環(huán)境工況下混凝土強(qiáng)度均滿(mǎn)足原設(shè)計(jì)要求；根據(jù)實(shí)測(cè)結(jié)果，棧橋混凝土構(gòu)件的混凝土保護(hù)層厚度控制良好，基本滿(mǎn)足現(xiàn)行規(guī)范要求，且具有較好的統(tǒng)計(jì)規(guī)律；混凝土碳化深度離散性較大，說(shuō)明混凝土的密實(shí)性存在一定差異．

(2) 依據(jù)混凝土碳化壽命預(yù)測(cè)準(zhǔn)則，并結(jié)合對(duì)棧橋主要構(gòu)件所處的氣候環(huán)境、工作環(huán)境、保護(hù)層厚度及混凝土強(qiáng)度的現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)結(jié)果，得到了該棧橋的碳化壽命．不同工作環(huán)境下棧橋碳化壽命分別為：廠區(qū)內(nèi)棧橋碳化壽命年限為36.78年，廠區(qū)外山上棧橋?yàn)?0.15年，廠區(qū)外山下棧橋?yàn)?8.48年．

(3) 基于檢測(cè)結(jié)果結(jié)合概率統(tǒng)計(jì)手段研究運(yùn)煤棧橋的碳化耐久性和剩余壽命預(yù)測(cè)的方法，具有一定的理論依據(jù)和普遍性，可為其他運(yùn)煤棧橋的耐久性及剩余壽命預(yù)測(cè)研究提供可靠的科學(xué)依據(jù)．

References

[1] 元成方, 牛荻濤. 基于AHP法和模糊綜合評(píng)價(jià)的鋼筋混凝土橋梁耐久性評(píng)估[J]. 西安建筑科技大學(xué)學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版, 2010,42(6):829-834.YUAN Chengfang, NIU Ditao. The durability evaluation of RC bridge based on AHP and fuzzy comprehensive evaluation [J]. Xi'an Univ. of Arch. & Tech.: Natural Science Edition, 2010,42(6):829-834.

[2] MIAO Changwen, MU Ru, TIAN Qian, et al. Effect of sulfate solution on the frost resistance of concrete with and without steel fiber reinforcement[J].Cement and Concrete Research,2002,32:31-34.

[3] MU Ru, MIAO Changwen, LUO Xin, et al. Interaction between loading, freeze-thaw cycles, and chloride salt attack of concrete with and without steel fiber reinforcement[J]. Cement and Concrete Research,2002,32:1061-1066.

[4] 張譽(yù). 混凝土結(jié)構(gòu)耐久性概論[M].上海: 上?？茖W(xué)技術(shù)出版社,2003.ZHANG Yu. Durability of concrete structures [M].Shanghai: Shanghai Science and Technology Press,2003.

[5] 金偉良, 牛荻濤. 工程結(jié)構(gòu)耐久性與全壽命設(shè)計(jì)理論[J].工程力學(xué), 2011,28(增2):1-37.JIN Weiliang, NIU Ditao. The state-of-the-art on durabili- ty and life-cycle design theory of engineering structures[J].Engineering Mechanics, 2011,28(S2):31-37.

[6] JGJ/T23-2011, 回彈法檢測(cè)混凝土抗壓強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程[S]. 北京:中國(guó)建筑工業(yè)出版社, 2011.JGJ/T23-2011, Technical specification for inspecting of concrete compressive strength by rebou[S]. Beijing:China Architecture & Building Press, 2011.

[7] CECS03: 2007, 鉆芯法檢測(cè)混凝土強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程[S].北京:中國(guó)建筑工業(yè)出版社, 2007.CECS03:2007, Technical specification for testing concre-te strength with drilled core[S]. Beijing: China Architecture & Building Press, 2007.

[8] GB50010-2010, 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范[S]. 北京:中國(guó)建筑工業(yè)出版社, 2010.GB50010-2010, Code for design of concrete structure[S].Beijing: China Architecture & Building Press, 2010.

[9] CECS220:2007, 混凝土結(jié)構(gòu)耐久性評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)[S].北京:中國(guó)建筑工業(yè)出版社, 2007.CECS220:2007, The evaluation standard of durability of concrete structure[S].Beijing: China Architecture &Building Press, 2007.

[10] FUNAHASHIM. Predicting corrosion free service life of a concrete structure in achloride environment[J]. ACI Materials Journal, 1990,87(6): 581-587.

[11] MORINAGA S. Prediction of service Lives of Reinforced Concrete Buildings Based on the Corrosion Rate of Reinforcing Steel. Durability of Building Materials and Components[C]// Proceedings of in the Fifth International Conference, 1990.

[12] 牛荻濤. 混凝土結(jié)構(gòu)耐久性與壽命預(yù)測(cè)[M]. 北京: 科學(xué)出版社, 2003.NIU Ditao. Durability and life prediction of concrete structures[M]. Beijing: Science Press,2003.

[13] 金偉良, 趙羽習(xí). 混凝土結(jié)構(gòu)耐久性[M]. 北京: 科學(xué)出版社, 2002.JIN Weiliang, ZHAO Yuxi. Durability of concrete structures[M]. Beijing: Science Press,2002.