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    預(yù)制T梁翼緣板混凝土開(kāi)裂數(shù)值模擬分析

    2014-12-28 02:09:52鄭志東鄔曉光
    關(guān)鍵詞:翼緣板偏位鋼束

    楊 松 鄭志東 鄔曉光

    (1.長(zhǎng)安大學(xué)公路學(xué)院,西安 710064;2.福建沈海高速公路有限責(zé)任公司,福州 350000)

    0 前言

    預(yù)制T梁橋廣泛應(yīng)用于我國(guó)公路橋梁建設(shè)中,但在此種橋型的施工或使用過(guò)程中,不同部位出現(xiàn)了不同程度的損傷,開(kāi)裂等問(wèn)題,直接影響到橋梁的使用性能、耐久性及使用壽命[1~2]。另外,隨著交通量的不斷增加和超載車(chē)輛的增多,許多已建成的T梁橋在設(shè)計(jì)年限內(nèi)就出現(xiàn)了翼緣板破損,梁端彎剪區(qū)開(kāi)裂,腹板出現(xiàn)斜裂縫等病害,大大降低了橋梁的承載能力,使得橋梁提早進(jìn)入加固維修期。因此有必要對(duì)預(yù)制T梁橋開(kāi)裂破壞進(jìn)行分析研究,了解開(kāi)裂破壞的機(jī)理[3]。

    以福建省某30 m預(yù)應(yīng)力混凝土T梁橋?yàn)槔琓梁的翼緣板裂縫集中在從支座至四分之一跨徑范圍內(nèi)出現(xiàn),這主要是由于這一區(qū)段內(nèi)翼緣板承受負(fù)彎矩,混凝土抗拉性能非常差,易于受拉出現(xiàn)裂縫[4]。同時(shí),根據(jù)T梁預(yù)應(yīng)力鋼束布置圖,N2、N3預(yù)應(yīng)力鋼束橫向上為非對(duì)稱(chēng)布置,這就造成橫向受力不均衡,出現(xiàn)翼緣板產(chǎn)生翹曲現(xiàn)象?,F(xiàn)采用ANSYS分析軟件,建立三維彈塑性實(shí)體有限元模型,針對(duì)其預(yù)應(yīng)力鋼束偏位對(duì)翼緣板應(yīng)力狀態(tài)的影響進(jìn)行數(shù)值模擬分析,獲取不同工況下T梁翼緣板的變形、應(yīng)力、裂縫等結(jié)構(gòu)響應(yīng)的發(fā)展規(guī)律,以便有針對(duì)性地進(jìn)行設(shè)計(jì)和施工工藝的改進(jìn)[5]。

    1 有限元模型的建立

    1.1 材料性能及幾何尺寸

    本文以福建某30 m跨徑T梁橋?yàn)橐劳泄こ踢M(jìn)行建模分析,主梁立面圖及主要截面如圖1所示。主梁采用C50混凝土,混凝土彈模為3.145E4 MPa,泊松比為0.2,密度為2 500 kg/m3,裂縫張開(kāi)傳遞系數(shù)為0.5,裂縫閉合傳遞系數(shù)為0.9,軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為1.83 MPa,軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為32.4 MPa。預(yù)應(yīng)力鋼束彈模為1.95E5 MPa,泊松比為0.3,密度為7 920 kg/m3,抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為1 860 MPa,張拉控制應(yīng)力為1 395 MPa。預(yù)應(yīng)力鋼束 N1、N2、N3 規(guī)格分別為 Φs15.2-8、Φs15.2-9、Φs15.2-9,梁端負(fù)彎矩鋼束規(guī)格為Φs15.2-5(4束)。

    預(yù)應(yīng)力鋼束平彎如圖2所示,N2、N3預(yù)應(yīng)力鋼束從梁端向跨中方向逐漸偏離主梁中心線150 mm,且兩根鋼束位置不對(duì)稱(chēng),會(huì)導(dǎo)致主梁橫向上受力不平衡產(chǎn)生側(cè)彎現(xiàn)象。需選擇預(yù)應(yīng)力鋼束偏位最不利的位置作為本文有限元模型計(jì)算工況,所以預(yù)應(yīng)力鋼束偏位考慮以N2跨中直線段內(nèi)偏(靠近主梁中心線)、N3跨中直線段外偏(遠(yuǎn)離主梁中心線)的橫向偏位為主,計(jì)算預(yù)應(yīng)力鋼束分別偏位及同時(shí)偏位時(shí)預(yù)制T梁翼緣板主應(yīng)力值。

    1.2 有限元分析模型

    混凝土采用solid65單元模擬[6]。為了避免梁端及頂板負(fù)彎矩鋼束錨固塊因受預(yù)應(yīng)力作用而在未達(dá)到極限狀態(tài)時(shí)就因局部拉或壓應(yīng)力過(guò)大而發(fā)生破壞,故在本模型中將錨下墊板設(shè)置成彈性墊塊,采用solid45單元模擬,劃分單元后梁體的有限元模型如圖3所示。預(yù)應(yīng)力鋼束采用link8單元模擬,預(yù)應(yīng)力荷載采用初應(yīng)變方法施加,初應(yīng)變值為7.13E-4,劃分完單元后預(yù)應(yīng)力鋼束的有限元模型如圖4所示[7]。

    圖1 30 m預(yù)制T梁橋標(biāo)準(zhǔn)圖

    圖2 預(yù)應(yīng)力鋼束N2、N3平彎圖

    圖3 T梁有限元實(shí)體單元模型

    1.3 邊界條件及荷載工況

    有限元模型的邊界條件取約束主梁梁端處節(jié)點(diǎn)所有自由度,對(duì)有限元模型僅施加自重、預(yù)應(yīng)力、二期恒載及公路-Ⅰ級(jí)荷載,計(jì)算結(jié)構(gòu)在各個(gè)荷載工況下(表1)的T梁翼緣板主應(yīng)力值。

    圖4 預(yù)應(yīng)力鋼束有限元模型

    2 計(jì)算結(jié)果

    T梁翼緣板第一主應(yīng)力S1和第三主應(yīng)力S3、位移最大值如表2所示。各工況下翼緣板三個(gè)方向Ux、Uy、Uz的位移值變化均不大。工況Ⅱ — 工況Ⅶ的應(yīng)力S1、S3較工況Ⅰ有逐漸增加的趨勢(shì),但是增量非常小,而工況Ⅷ — 工況Ⅺ的S1、S3應(yīng)力值較前7個(gè)工況明顯增大且增量較大。

    表1 荷載工況

    表2 T梁翼緣板應(yīng)力、位移

    3 結(jié)語(yǔ)

    預(yù)應(yīng)力鋼束單獨(dú)偏位2,4,6 mm時(shí),T梁翼緣板應(yīng)力總體上呈增加趨勢(shì),但增加幅值較小,不足以導(dǎo)致混凝土應(yīng)力超限而開(kāi)裂,可忽略不計(jì)??紤]最不利情況,當(dāng)N2、N3預(yù)應(yīng)力鋼束同時(shí)偏位時(shí),翼緣板應(yīng)力增加較快,將會(huì)導(dǎo)致混凝土超過(guò)抗拉強(qiáng)度而開(kāi)裂。

    經(jīng)分析,導(dǎo)致這種情況的原因是N2、N3鋼束平彎設(shè)置不對(duì)稱(chēng),橫向上梁體受力不均衡,預(yù)應(yīng)力鋼束偏位又加劇了橫向受力不均衡,翼緣板橫向受彎產(chǎn)生翹曲現(xiàn)象,應(yīng)力增大。因此,施工過(guò)程中定位預(yù)應(yīng)力鋼束需嚴(yán)格按照?qǐng)D紙?jiān)谝?guī)范允許的誤差范圍內(nèi),以免出現(xiàn)預(yù)應(yīng)力鋼束橫向偏位過(guò)大造成翼緣板應(yīng)力增大并超出混凝土抗拉強(qiáng)度而使翼緣板混凝土開(kāi)裂。

    [1]劉富成,朱小京,關(guān)愛(ài)軍,等.預(yù)制T梁混凝土的質(zhì)量通病及防治技術(shù)[J].交通科技,2013(4):29-32.

    [2]鄭升寶,曹正洲,譚科.預(yù)應(yīng)力混凝土T梁裂縫的分析[J].重慶交通大學(xué)學(xué)報(bào):自然科學(xué)版,2009,28(4):658-659.

    [3]王萍,柯在田.公路預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁裂縫分析[J].公路,2005(6):14-17.

    [4]張宏,趙淑銘.對(duì)50 m預(yù)應(yīng)力混凝土T梁開(kāi)裂破壞的仿真分析[J].公路,2009(6):85-88.

    [5]張曉慶.混凝土開(kāi)裂的面向?qū)ο笥邢拊獙?shí)現(xiàn)[D].重慶:重慶交通大學(xué),2012.

    [6]張正海,董羽蕙.裂縫模型及其在ANSYS中的模擬[J].山西建筑,2006,31(24):49-50.

    [7]王新敏.ANSYS工程結(jié)構(gòu)數(shù)值分析[M].北京:人民交通出版社,2007:102-103

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