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    熱連軋機(jī)組加熱爐降低能耗的生產(chǎn)實(shí)踐

    2014-12-22 06:20:52孫廣輝劉社牛李娜李翠玲段云
    河南冶金 2014年6期
    關(guān)鍵詞:安鋼燃耗板坯

    孫廣輝 劉社牛 李娜 李翠玲 段云

    (安陽(yáng)鋼鐵股份有限公司)

    0 前言

    在熱軋生產(chǎn)中,加熱爐的燃料消耗占整個(gè)熱軋工序能耗的50% ~60%,因此,降低加熱爐的燃耗成為各軋鋼產(chǎn)線節(jié)能降耗工作的重中之重。2007年安鋼1780 機(jī)組投產(chǎn)以來(lái),加熱爐的燃耗一直居高不下,尤其是2012年更是居于1.73 GJ/t 的高位。對(duì)此,開(kāi)展了針對(duì)1780 mm 熱連軋產(chǎn)線加熱爐燃耗的技術(shù)攻關(guān),噸鋼燃耗有了較大程度的下降,從而獲得了良好的經(jīng)濟(jì)效益。

    1 加熱爐設(shè)備概況

    安鋼第二煉軋廠1780 mm 熱連軋生產(chǎn)線配備有三座大型步進(jìn)梁式加熱爐,均由中冶賽迪設(shè)計(jì),均采用空氣、煤氣雙預(yù)熱和汽化冷卻技術(shù),單爐額定產(chǎn)量為270 t/h,有效爐長(zhǎng)為43.5 m、爐子內(nèi)寬為11.7 m。三座加熱爐沿爐長(zhǎng)方向均由預(yù)熱段、一加熱段、二加熱段及均熱段組成,燃燒系統(tǒng)由爐頂平焰燒嘴和側(cè)墻可調(diào)焰燒嘴組成。燒嘴的分布和燃燒能力參數(shù)見(jiàn)表1。

    表1 安鋼熱連軋加熱爐燒嘴參數(shù)分布

    2 影響加熱爐能耗的原因分析

    通過(guò)對(duì)熱連軋加熱工序、軋鋼生產(chǎn)工藝及數(shù)據(jù)進(jìn)行分析,總結(jié)出以下幾個(gè)方面是影響加熱爐燃耗偏高的主要原因。

    2.1 板坯的熱裝率偏低

    提高熱裝比例和板坯入爐溫度,可以更大程度上利用連鑄生產(chǎn)的預(yù)熱,大幅度降低加熱爐的能耗?,F(xiàn)場(chǎng)測(cè)量數(shù)據(jù)表明,板坯下線垛放8 h,表面溫度能夠保持在600 ℃以上;垛放24 h,表面溫度在400 ℃左右;32 h 以后表面溫度只有300 ℃左右。因此,板坯下線的時(shí)間越短,熱裝板坯的溫度越高,節(jié)能效果越顯著。2012年安鋼熱連軋機(jī)組的熱裝統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)顯示:連鑄板坯下線后0 ~8 h 內(nèi)入爐的比例只有不到20%,24 h 內(nèi)入爐的比例約為45%;而同期國(guó)內(nèi)同行先進(jìn)企業(yè)的連鑄板坯8 h 內(nèi)熱裝率能達(dá)到47%以上。由此可見(jiàn),板坯熱裝率不高,尤其是連鑄板坯8 h 內(nèi)熱裝率低,是造成安鋼加熱爐燃耗高的重要原因之一。

    2.2 排煙熱損失大

    排煙熱損失在加熱爐整個(gè)熱損失中所占的比例最大。影響排煙熱損失的主要因素為排煙溫度和煙氣量,排煙溫度越高、排煙量越大,則排煙熱損失就越大。在加熱過(guò)程中由于預(yù)熱段沒(méi)有配備燒嘴,一加熱段溫度的高低直接決定著預(yù)熱段的溫度和排煙溫度的高低。在一加溫度相同的情況下,入爐板坯溫度高也會(huì)造成排煙溫度升高,而排煙量的大小,與空燃比關(guān)系比較密切,超過(guò)平衡燃燒需要的燃料或空氣,都會(huì)造成排煙量升高。一般情況下,空燃比的控制要保證煤氣的完全燃燒。如果混合煤氣熱值頻繁波動(dòng),為保證煤氣完全燃燒,調(diào)火工在操作時(shí)就會(huì)將空燃比設(shè)定較大,從而導(dǎo)致煙氣量更高。

    2.3 煤氣的的波動(dòng)能耗大

    熱連軋加熱爐所用的燃料為安鋼自產(chǎn)的高爐煤氣和焦?fàn)t煤氣混合而成的煤氣,且加熱爐和煤氣加壓站之間的管路較長(zhǎng),當(dāng)高爐、焦?fàn)t生產(chǎn)有異常的時(shí)候,經(jīng)常導(dǎo)致這兩種煤氣的配比發(fā)生大幅波動(dòng),進(jìn)而造成送往加熱爐的混合煤氣熱值和壓力發(fā)生波動(dòng)。取樣抽檢的結(jié)果表明,混合煤氣熱值的波動(dòng)范圍比較大,最低值可以到6700 kJ/m3,最高值可以達(dá)到11340 kJ/m3。煤氣熱值和壓力的波動(dòng),會(huì)使加熱爐在煤氣用量設(shè)定不變、生產(chǎn)工況變化不大時(shí)突然上升或下降20 ℃~30 ℃,導(dǎo)致加熱爐在出鋼時(shí)爐頭頻繁冒火,爐尾殘氧量在0% ~5%之間頻繁波動(dòng)。由于混合煤氣熱值和壓力的不穩(wěn)定,造成調(diào)火工在燒鋼控制時(shí)對(duì)空燃比的頻繁調(diào)整??諝饬窟^(guò)大不但降低了爐溫并造成排煙量的增加,而且空燃比過(guò)大還將導(dǎo)致?tīng)t內(nèi)處于強(qiáng)氧化性氣氛,增加了板坯的氧化燒損;空氣量過(guò)小將造成煤氣的不完全燃燒,對(duì)爐子的能耗影響更大。

    2.4 加熱爐在保溫時(shí)的空燃能耗

    多年來(lái),安鋼1780 mm 熱連軋生產(chǎn)線的設(shè)備故障和軋制事故較多,非計(jì)劃停車(chē)和計(jì)劃換輥往往造成加熱爐處于保溫狀態(tài),如果操作不當(dāng)或與軋線溝通不暢,都會(huì)造成空燃能耗的巨大浪費(fèi)。在加熱操作方面主要有兩方面的原因:一是加熱爐的控制系統(tǒng)的儀表功能精度不高,造成控制系統(tǒng)的數(shù)值與實(shí)際的閥位不符,如空、煤氣段流量調(diào)節(jié)閥在DCS 畫(huà)面上顯示開(kāi)度為10%,而現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際開(kāi)度卻在20%甚至更高,給操作工造成誤導(dǎo),降低了調(diào)整效率,甚至導(dǎo)致空、煤氣量在保溫期間調(diào)不下來(lái);二是保溫期間調(diào)整工的操作方法存在不合理的地方,往往為降到規(guī)定的目標(biāo)溫度,采取小煤氣量、大空氣量降溫的方法,雖然煤氣量降低了,但同時(shí)也降低了爐溫,造成加熱爐在恢復(fù)升溫的時(shí)候浪費(fèi)煤氣較多。

    2.5 軋制節(jié)奏的影響

    軋制節(jié)奏的影響主要體現(xiàn)在加熱溫度及板坯在爐時(shí)間上,一是出鋼時(shí)由于爐門(mén)打開(kāi),導(dǎo)致均熱段瞬時(shí)降溫大;二是提高軋制節(jié)奏,可以降低軋制過(guò)程的溫降,有利于實(shí)現(xiàn)低溫加熱,并降低板坯的在爐時(shí)間。加熱前期,板坯溫度呈線性升溫,爐溫、板溫的相差較大,后期板坯的升溫速度變緩,慢慢向爐溫靠近,上下表面和中心的溫差逐漸縮小,達(dá)到出鋼的技術(shù)要求。此后板坯的在爐時(shí)間對(duì)加熱質(zhì)量影響不大,但是消耗了能量,屬于無(wú)效能耗,因此要在保證加熱質(zhì)量的前提下,盡量減少在爐時(shí)間。

    3 降低能耗的主要措施

    3.1 提高板坯熱裝率

    提高板坯入爐溫度和熱裝比例可大幅降低加熱爐的煤氣消耗[1]。提高熱裝率的前提是板坯必須具有良好的質(zhì)量,并使煉鋼連鑄的生產(chǎn)計(jì)劃與軋制的生產(chǎn)計(jì)劃有效銜接。安鋼熱連軋機(jī)組投產(chǎn)以來(lái),含Nb 微合金鋼板坯的角橫裂是影響板坯質(zhì)量的重要原因,這些缺陷要角部清理后才能裝爐。通過(guò)在鋼中添加適量的Ti,有效防止了AlN 析出造成的角橫裂。板坯質(zhì)量的提高,為提高熱裝率提供了良好的技術(shù)條件。在生產(chǎn)計(jì)劃管理上,由于為熱連軋機(jī)組供應(yīng)板坯的第二煉軋廠2#、3#鑄機(jī)還承擔(dān)著部分中厚板機(jī)組的供坯任務(wù),因此應(yīng)以熱連軋熱裝為核心,合理安排煉鋼和軋制計(jì)劃,盡量縮短板坯在庫(kù)時(shí)間,提高熱裝率。經(jīng)過(guò)努力,熱連軋機(jī)組的板坯熱裝率都有了明顯的提高,目前,每月0 ~8 h 內(nèi)入爐的比例達(dá)到45%以上,板坯入爐溫度達(dá)到550 ℃以上,32 h 以內(nèi)板坯入爐比例達(dá)到80%以上,平均入爐溫度達(dá)到400 ℃以上,這對(duì)加熱爐燃耗的降低起到了很大的作用。

    3.2 合理分配熱負(fù)荷,降低排煙熱損失

    根據(jù)板坯熱裝入爐時(shí)間和表面溫度的差異,對(duì)加熱爐各段的熱負(fù)荷進(jìn)行了重新分配。對(duì)0 ~8 h入爐的板坯,由于入爐溫度高,采取關(guān)閉一加熱段后段部分燒嘴,將加熱重心向出料端轉(zhuǎn)移,相當(dāng)于延長(zhǎng)了加熱爐預(yù)熱段的長(zhǎng)度,充分利用爐子煙氣溫度對(duì)板坯進(jìn)行預(yù)熱;8 h ~32 h 入爐的板坯,采取低的一加熱段的溫度,冷裝采取高的一加熱段的溫度,從工藝上制定出了新的針對(duì)不同生產(chǎn)工況下各段爐溫設(shè)定制度,從而實(shí)現(xiàn)不同入爐條件的板坯,通過(guò)合理分配各加熱段的熱負(fù)荷,達(dá)到低排煙溫度的目的,提高爐子的熱效率,減少煙氣帶走的熱損失,從而降低了加熱爐的能耗。

    3.3 穩(wěn)定煤氣熱值,合理控制空燃比

    通過(guò)能源動(dòng)力部的積極有效溝通,在保持安鋼總煤氣平衡的前提下,對(duì)供給熱連軋加熱爐的煤氣結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化,在保證焦?fàn)t煤氣不放散的基礎(chǔ)上,及時(shí)調(diào)整混合煤氣配比和壓力來(lái)穩(wěn)定煤氣熱值,為加熱爐的操作和調(diào)整提供有利的外部環(huán)境,從2013年5月份以后,熱連軋加熱爐用混合煤氣熱值的穩(wěn)定性比以前有了大幅度的提升。

    合理的控制空燃比是降低能耗的重要手段。煤氣在加熱爐中燃燒過(guò)程中,如果空燃比過(guò)大,會(huì)從爐內(nèi)帶走大量的熱能,降低火焰溫度,并產(chǎn)生過(guò)多的廢氣,導(dǎo)致氧化氮、氧化硫的排量增加,不僅損失大量的熱能,而且會(huì)導(dǎo)致?tīng)t內(nèi)氣氛中含有過(guò)多氧氣,進(jìn)而造成鋼的嚴(yán)重?zé)龘p;而空燃比過(guò)小會(huì)造成燃燒不完全,降低熱效率,造成熱損失增大,會(huì)產(chǎn)生大量黑煙[2]。安鋼熱連軋加熱爐的設(shè)計(jì),高溫?zé)煔馔ㄟ^(guò)爐尾的煙道預(yù)熱空氣和煤氣后,從煙囪中排放,因此氣體的流動(dòng)方向與板坯的運(yùn)動(dòng)方向相反。根據(jù)實(shí)際情況,在加熱爐的調(diào)整策略上,均熱段采用了較低的過(guò)剩系數(shù),二加熱段采用了低的過(guò)剩系數(shù),一加熱段采用了高的過(guò)剩系數(shù)。此調(diào)整策略的特點(diǎn)是,在高溫的均熱段,爐內(nèi)氣氛保持了還原性氣氛,而溫度較低的一加熱段,氣氛為氧化性氣氛,過(guò)剩的煤氣在向爐后的運(yùn)動(dòng)時(shí),在一加熱段與過(guò)剩的氧氣產(chǎn)生二次燃燒。

    板坯在不同溫度下的氧化速度有很大的差別。鋼坯表面溫度在600 ℃以上時(shí)氧化開(kāi)始有顯著變化,溫度達(dá)到1200 ℃以上,氧化燒損急劇增長(zhǎng)。在其它條件相同的情況下,設(shè)800 ℃時(shí)的氧化燒損量為1,則1000 ℃時(shí)氧化燒損量為6,1100 ℃時(shí)氧化燒損量約為10,1200 ℃時(shí)約為15[3]。由于在高溫下保持了還原性氣氛,因而新的調(diào)整策略能夠有效防止鋼表面的氧化。在均熱段的高溫條件下,氣氛與板坯表面以輻射傳熱為主,而板坯上下表面與中心則以熱傳導(dǎo)的方式進(jìn)行熱量的傳遞。由于氧化鐵皮的導(dǎo)熱系數(shù)比鋼小,所以減少表面的氧化還可以提高板坯的熱傳導(dǎo),提高熱效率,對(duì)降低能耗也有一定的貢獻(xiàn)。

    在管理上,通過(guò)定期對(duì)煤氣、空氣調(diào)節(jié)閥的執(zhí)行精度進(jìn)行了校驗(yàn),使調(diào)整工的操作效率和精度更高,更加容易實(shí)現(xiàn)爐內(nèi)氣氛的控制。

    3.4 制定合理待軋工藝制度

    為了減少待軋期間的能耗,根據(jù)時(shí)間的不同,制定了待軋期間的工藝制度,見(jiàn)表2。

    表2 熱連軋機(jī)組待軋保溫制度

    在操作上,當(dāng)軋線出現(xiàn)事故停軋時(shí),及時(shí)調(diào)整爐溫和燃料量,按照表1 的要求降溫,降溫過(guò)程可以采取大風(fēng)量的模式,保溫階段要及時(shí)調(diào)整空燃比至正常燃燒狀態(tài),并對(duì)流量調(diào)節(jié)閥的最小限位進(jìn)行調(diào)整。從原來(lái)的8% ~10%減小到目前的3% ~5%,避免了以往大煤氣量、大空氣量待軋保溫的現(xiàn)象。在管理上,在事故處理期間,加強(qiáng)與軋線的聯(lián)系,及時(shí)了解進(jìn)度和開(kāi)車(chē)時(shí)間,嚴(yán)格按照工藝制度執(zhí)行,保證復(fù)產(chǎn)板坯的加熱質(zhì)量。

    3.5 優(yōu)化軋制工藝

    對(duì)于不含微合金元素的普通鋼種,在軋制工藝上,優(yōu)化和降低粗軋終軋溫度,采取提高粗軋機(jī)的最高限速,提高軋制節(jié)奏,合理使用粗軋和精軋之間的保溫罩,減少熱損失,從而適當(dāng)降低了加熱溫度。通過(guò)軋制工藝的優(yōu)化,軋制節(jié)奏由150 s 提高到140 s,加熱溫度降低了10 ℃~20 ℃,軋線小時(shí)產(chǎn)量達(dá)540 t/h,比2012年高出40 t/h。

    4 效果

    通過(guò)以上措施的實(shí)施,安鋼熱連軋機(jī)組的能耗有了明顯的下降。對(duì)比2012年,燃耗平均下降了0.28 GJ/t,目前能夠穩(wěn)定控制在1.45 GJ/t 左右。圖1 是2013年10月至2014年6月加熱爐能耗的統(tǒng)計(jì)情況,達(dá)到了國(guó)內(nèi)相同機(jī)組的先進(jìn)水平。

    圖1 加熱爐月能耗統(tǒng)計(jì)

    5 結(jié)語(yǔ)

    通過(guò)對(duì)安鋼熱連軋加熱爐的能耗影響因素進(jìn)行分析,制定了有針對(duì)性的措施,實(shí)踐表明了這些措施對(duì)降低加熱爐的能耗行之有效,已經(jīng)固化至相關(guān)的工藝制度中,加熱爐總的能耗也由1.73 GJ/t 降低至1.45 GJ/t 左右,效果明顯。

    加熱爐的節(jié)能降耗是一個(gè)系統(tǒng)工程,其影響因素也很多,除了采取針對(duì)加熱爐本身的節(jié)能措施外,外圍創(chuàng)造有利的生產(chǎn)條件同樣不可或缺。因此,在降低加熱爐能耗工作上,除了要加強(qiáng)研究應(yīng)用新技術(shù)、新方法以外,還要在日常管理上嚴(yán)要求,抓落實(shí),重細(xì)節(jié),才能達(dá)到降低燃耗的目的。

    [1]向云畔,郭宏麗.降低軋鋼加熱爐煤氣單耗的措施. 武鋼技術(shù),2014,52(2):28 -29.

    [2]王旌鑒. 合理組織燃燒 減少煙氣排放. 四川冶金:2012,34(1):34 -37.

    [3]鄧偉,張青松,張宇,等.鋼坯氧化燒損影響因素試驗(yàn)研究[J].張家界:全國(guó)能源與熱工2006 學(xué)術(shù)年會(huì),2006:64 -66.

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