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    M701F聯(lián)合循環(huán)機(jī)組凝汽器真空影響探析

    2014-12-21 02:23:20陳秋輝
    機(jī)電信息 2014年27期
    關(guān)鍵詞:熱耗率背壓真空度

    陳秋輝

    (深圳市廣前電力有限公司,廣東 深圳518054)

    0 引言

    凝汽器真空是影響汽輪機(jī)出力和供電煤耗的一個(gè)主要因素,往往作為機(jī)組競(jìng)賽、性能考核的一項(xiàng)重要指標(biāo),它可以反映機(jī)組運(yùn)行狀況以及冷端節(jié)能改造效果。真空變化對(duì)機(jī)組的出力影響趨勢(shì)及經(jīng)濟(jì)效益計(jì)算依據(jù),可指導(dǎo)機(jī)組經(jīng)濟(jì)運(yùn)行和評(píng)價(jià)相關(guān)改造效果。本文以某南方沿海電廠的三菱3×390MW 9F燃?xì)狻羝?lián)合循環(huán)機(jī)組為例進(jìn)行研究。該廠的燃機(jī)型號(hào)為M701F;汽輪機(jī)型號(hào)為TC2F-30;配置杭鍋產(chǎn)的余熱鍋爐,型號(hào)為 NG-M701F-R。

    圖1 汽輪機(jī)背壓與功率曲線

    1 真空值的確定

    與凝汽器真空有關(guān)的有以下幾項(xiàng)指標(biāo):設(shè)計(jì)絕對(duì)大氣壓PS,實(shí)際絕對(duì)大氣壓P1,凝汽器真空度K,汽輪機(jī)設(shè)計(jì)背壓KS,汽輪機(jī)實(shí)際運(yùn)行背壓K1。凝汽器真空度K反映的是凝汽器相對(duì)真空值,它往往直接作為衡量運(yùn)行機(jī)組的凝汽器真空高低情況,是三菱機(jī)組的報(bào)警信號(hào)之一,并在DCS監(jiān)控系統(tǒng)上被跟蹤和記錄。三菱機(jī)組對(duì)凝汽器真空度K采用的算法為:K=凝汽器絕對(duì)氣壓(背壓)K1-101.327kPa,為負(fù)值,絕對(duì)值一般小于100kPa。在計(jì)算凝汽器真空度K時(shí),算法中的被減數(shù)若采用實(shí)際絕對(duì)大氣壓P1或設(shè)計(jì)絕對(duì)大氣壓PS,由于處于不同大氣壓地域和不同的機(jī)組,得出凝汽器真空度K因此有一定的偏差,造成各廠數(shù)據(jù)的統(tǒng)計(jì)口徑存在偏差的可能。據(jù)查,該廠設(shè)計(jì)絕對(duì)大氣壓PS=100.8kPa,用于計(jì)算的定值101.327kPa與標(biāo)準(zhǔn)大氣壓P0=101.3kPa差異較小。用標(biāo)準(zhǔn)大氣壓P0或定值代替實(shí)際絕對(duì)大氣壓PS計(jì)算凝汽器真空度K,用作報(bào)警信號(hào)方面,可以更可靠地避免現(xiàn)場(chǎng)氣壓表記讀數(shù)誤差和信號(hào)失真的影響。

    2 真空度對(duì)機(jī)組的影響

    2.1 真空度與汽輪機(jī)功率和熱耗率的關(guān)系

    為方便描述,將汽輪機(jī)背壓對(duì)汽輪機(jī)功率和熱耗率的修正曲線圖拆分為2個(gè)單獨(dú)的修正曲線圖,如圖1、圖2所示。

    汽輪機(jī)背壓與機(jī)組功率的修正多項(xiàng)關(guān)系式如下[1]:

    y= -2.142 163 916 9e-06x5+7.084 095 816 1e-05x4-8.314 845 099 2e-04x3+3.798 562 980 5e-03x2-6.106 583 197 9e-03x + 1.008 524 579 8e+ 00;R2=9.999 784 520 5e-01

    背壓與熱耗率的修正多項(xiàng)關(guān)系式如下:

    y=-2.207 212 078e-06x5-7.314 760 468 2e-05x4+864 280 261 42e-04x3-4.023 826 617 5e-03x2+6.822 795 098 8e-03x +9.906 953 131 9e- 01;R2=9.999 794 594 9e-01

    圖2 汽輪機(jī)背壓與熱耗曲線

    真空度在-99~-90kPa變化時(shí),按標(biāo)準(zhǔn)大氣壓P0與凝汽器真空度K的換算中,汽輪機(jī)實(shí)際運(yùn)行背壓K1一般在2.3~11.3kPa之間變化。從圖1、圖2可以看出,當(dāng) K1在4.5~11kPa之間變化時(shí),機(jī)組出力系數(shù)和熱耗率的變化曲線基本表現(xiàn)為按一定的斜率變化的直線;而在K1小于4.5kPa(對(duì)應(yīng)最高點(diǎn)的凝汽器真空度約在96.8kPa)時(shí),機(jī)組出力系數(shù)和熱耗率的變化曲線開始有拐點(diǎn)并略朝下。

    以上兩組曲線的變化情況表明,在真空度K絕對(duì)值小于96.8kPa時(shí),真空度越高,對(duì)機(jī)組的出力和熱耗率越有利,而真空度K絕對(duì)值大于96.8kPa后,真空度越高,對(duì)機(jī)組的出力和熱耗率影響很小,甚至負(fù)面。所以在溫度較高的季節(jié),應(yīng)采用增開循環(huán)水泵臺(tái)數(shù)以增加冷卻水流量和提高凝汽器鈦管換熱系數(shù)等方法來提高機(jī)組的真空度;而在低溫天氣,應(yīng)控制循環(huán)水冷卻水流量(或采用變頻)和凝結(jié)水的過冷度,以達(dá)到在滿足機(jī)組的出力和熱耗率在較好的工況下,減少廠用電。

    2.2 經(jīng)濟(jì)計(jì)算

    假設(shè)采用機(jī)組年平均運(yùn)行負(fù)荷取在300MW、機(jī)組真空度絕對(duì)值前后從90kPa到95kPa變化、基準(zhǔn)為設(shè)計(jì)大氣壓力、機(jī)組每年運(yùn)行2 000h等為例,評(píng)估真空度K對(duì)機(jī)組運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性時(shí),計(jì)算過程如表1所示。

    由90kPa提高到95kPa,從圖1中幾乎呈直線的曲線關(guān)系看出,真空與功率的變化斜率約為:5.05MW/(10×0.5kPa),每年多發(fā)電約為:4 950 932.3元/(10×0.5kPa)。即按凝汽器真空度處在96.8kPa以下并在表1條件下作估算,若凝汽器真空度每變化1kPa,則發(fā)電量就會(huì)變化0.52MW、每年多或少發(fā)電近500萬元;影響功率和熱耗率分別為0.3%和0.35%。

    表1 經(jīng)濟(jì)計(jì)算過程

    對(duì)以上計(jì)算結(jié)果,有兩個(gè)補(bǔ)充說明:(1)上述兩個(gè)修正曲線是對(duì)整個(gè)聯(lián)合循環(huán)機(jī)組的修正,所以產(chǎn)生的變化是按整個(gè)機(jī)組的功率和熱耗率而言,而不必再按汽輪機(jī)組129.4MW的功率份額進(jìn)行折扣計(jì)算;(2)從圖1、圖2的修正曲線可以看出,汽輪機(jī)背壓對(duì)機(jī)組功率和熱耗率的變化都反映出吻合的一面,即當(dāng)汽輪機(jī)背壓降低,機(jī)組功率上升、機(jī)組熱耗率下降;反之亦然。說明以上真空度變化產(chǎn)生的發(fā)電量和發(fā)電效益值都是純盈虧的,是反映運(yùn)行機(jī)組真空是否合理的主要依據(jù)。

    2.3 真空度的其他影響

    凝汽器真空度也是影響該機(jī)組除氧的重要指標(biāo)。由于三菱9F聯(lián)合循環(huán)機(jī)組熱力系統(tǒng)比較簡(jiǎn)單,凝汽器的冷卻面積相對(duì)較大,凝結(jié)水再循環(huán)進(jìn)入凝汽器內(nèi)部后分成多個(gè)支管,布置在鈦管上面,支管上都裝有多6個(gè)將凝結(jié)水霧化的噴頭,在霧化狀態(tài)中的凝結(jié)水更有利于受熱和釋放出雜氣,因此凝汽器可以作為較好的真空除氧器使用,滿足無熱力除氧器系統(tǒng)的使用條件。根據(jù)道爾頓定律和亨利定律得出,在同一溫度下,凝汽器真空度越低,則除氧效果越理想。

    3 結(jié)語

    通過改造或加強(qiáng)凝汽器系統(tǒng)的維護(hù),合理改善凝汽器真空度,可以提高機(jī)組出力和降低煤耗,同時(shí)防止汽水系統(tǒng)承壓金屬部件腐蝕。

    [1]日本三菱重工.PLANT DESING AND SYSTEM DESCRIPION(SD)& OPERATION PROCEDURES AND INSTRUCTION(OP)& MAINTENANCEPROCEDURES AND INSTRUCTION(OP)(M701F)

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