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    CFB鍋爐大型風(fēng)機(jī)振動(dòng)故障診斷及處理

    2014-12-14 03:56:38陳孟干鄧雨生
    設(shè)備管理與維修 2014年6期
    關(guān)鍵詞:倍頻螺絲時(shí)域

    陳孟干 鄧雨生

    (中國(guó)石化茂名石化動(dòng)力廠 廣東茂名)

    一、概述

    某熱電裝置有兩臺(tái)CFB鍋爐,每臺(tái)各配有1臺(tái)一次風(fēng)機(jī)、1臺(tái)二次風(fēng)機(jī)和1臺(tái)引風(fēng)機(jī)。一次風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速1460 r/min,額定功率2500 kW,全壓為22 kPa,流量335610 m3/h。風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)型式為雙吸單出雙支撐單級(jí)離心風(fēng)機(jī),風(fēng)機(jī)與電機(jī)間采用帶加長(zhǎng)節(jié)的膜片聯(lián)軸器聯(lián)接,風(fēng)機(jī)軸承采用進(jìn)口道奇(DODGE)帶座滑動(dòng)軸承,風(fēng)機(jī)前后軸承各有一個(gè)bently1900測(cè)振探頭。

    二、存在問題

    2010年1#CFB鍋爐的一次風(fēng)機(jī)在檢修后運(yùn)行過程中非驅(qū)動(dòng)端軸承振動(dòng)增大,從開機(jī)時(shí)<3 mm/s增大到4.5 mm/s,振動(dòng)絕對(duì)值雖然還未超出允許值,但風(fēng)機(jī)軸承尤其是非驅(qū)動(dòng)端軸承基礎(chǔ)平臺(tái)及平臺(tái)周邊2~3 m范圍內(nèi)地面振感強(qiáng)烈,而2#CFB鍋爐一次風(fēng)機(jī)軸承振動(dòng)在2 mm/s以下,可以確定1#CFB鍋爐的一次風(fēng)機(jī)存在某種機(jī)械故障。

    三、故障診斷及處理

    圖1 道奇(DODGE)帶座滑動(dòng)軸承外形

    道奇軸承在頂部有一個(gè)調(diào)整螺絲用以調(diào)整軸瓦緊力(圖1),按照風(fēng)機(jī)廠家說明書要求,軸承安裝時(shí)需將力矩扳手調(diào)整至2500 in.lb(約282 N·m)擰緊調(diào)整螺絲。發(fā)現(xiàn)軸承振動(dòng)增大后,將力矩扳手調(diào)整至280 N·m重新上緊,調(diào)整螺絲不動(dòng)。對(duì)機(jī)組振動(dòng)進(jìn)行監(jiān)測(cè),以進(jìn)一步分析故障原因,風(fēng)機(jī)測(cè)點(diǎn)布置見圖2。

    圖2 風(fēng)機(jī)測(cè)點(diǎn)布置

    由表1可知,風(fēng)機(jī)測(cè)點(diǎn)4水平方向振動(dòng)最大,振動(dòng)值為4.7 mm/s。從測(cè)點(diǎn)4水平方向測(cè)點(diǎn)的時(shí)域波形(圖3)和振動(dòng)速度頻譜(圖4)可以看出,振動(dòng)頻譜主要表現(xiàn)為1倍頻,同時(shí)伴隨較豐富的諧頻,從時(shí)域波形來看,有周期性沖擊碰摩現(xiàn)象;而測(cè)點(diǎn)3的振動(dòng)速度頻譜有豐富諧頻及整分?jǐn)?shù)倍頻率(圖5)。分析認(rèn)為可能原因?yàn)椋孩佥S瓦磨損或軸瓦間隙偏大;②機(jī)組動(dòng)靜部分間隙不均造成周期性的碰摩,可能是風(fēng)機(jī)軸封碰摩或葉輪與機(jī)殼處氣隙過小引起摩擦;③轉(zhuǎn)子的運(yùn)行過程出現(xiàn)不平衡或不對(duì)中。

    表1 風(fēng)機(jī)檢修前振動(dòng)值 mm/s

    圖3 測(cè)點(diǎn)4水平方向振動(dòng)時(shí)域波形圖(檢修前)

    圖4 測(cè)點(diǎn)4水平方向振動(dòng)速度頻譜圖(檢修前)

    圖5 測(cè)點(diǎn)3軸向振動(dòng)速度頻譜圖(檢修前)

    2011年5月,鍋爐停爐進(jìn)行年度例行檢修,借此機(jī)會(huì)對(duì)風(fēng)機(jī)進(jìn)行檢查,重點(diǎn)是針對(duì)狀態(tài)監(jiān)測(cè)分析的原因做相應(yīng)檢查。①檢查風(fēng)機(jī)軸瓦,風(fēng)機(jī)軸瓦完好。根據(jù)廠家圖紙要求重新調(diào)整風(fēng)機(jī)軸瓦間隙、找正對(duì)中。②檢查軸封,發(fā)現(xiàn)鋁制軸封有較大磨損,軸封間隙已很大,根據(jù)磨痕及風(fēng)機(jī)后期正常運(yùn)行軸封漏風(fēng)情況判斷,軸封應(yīng)是在運(yùn)行初期就已磨損,振動(dòng)并非軸封碰摩引起。檢查葉輪與機(jī)殼處氣隙為7~12 mm,稍大于圖紙要求的6~9 mm,葉輪處沒有摩擦痕跡,因此這也不是引起振動(dòng)的原因。③檢查風(fēng)機(jī)葉輪,葉輪完好,表面沒有明顯積灰,但還是要求維護(hù)人員對(duì)葉輪表面進(jìn)行了仔細(xì)清理。

    風(fēng)機(jī)檢修完成隨即進(jìn)行試運(yùn),發(fā)現(xiàn)振動(dòng)沒有得到明顯改善,基礎(chǔ)平臺(tái)及附近地面振感沒有變化,并且風(fēng)機(jī)在投用帶正常負(fù)荷后振動(dòng)與檢修前基本一致。風(fēng)機(jī)檢修后試運(yùn)振動(dòng)數(shù)據(jù)見表2。

    表2 風(fēng)機(jī)檢修后振動(dòng)值(2011年5月)mm/s

    由于檢修時(shí)間限制及風(fēng)機(jī)振動(dòng)尚處于標(biāo)準(zhǔn)可接受的范圍內(nèi),因此決定此次例行檢修期間不再對(duì)其處理,而根據(jù)風(fēng)機(jī)此次檢修情況重新制定檢修方案,待鍋爐第二年例行檢修時(shí)再進(jìn)行處理。

    檢修后重新分析風(fēng)機(jī)振動(dòng)的原因,有相當(dāng)一部分人員根據(jù)檢修情況認(rèn)為風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子動(dòng)平衡有問題,需要返廠做動(dòng)平衡或在現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行動(dòng)平衡。如果返廠做動(dòng)平衡,時(shí)間長(zhǎng),費(fèi)用大;現(xiàn)場(chǎng)做動(dòng)平衡,如果振動(dòng)的原因不是由動(dòng)平衡引起,每次檢修后風(fēng)機(jī)工況變化,都需要重新做動(dòng)平衡,而且效果未知,因此需要首先確認(rèn)風(fēng)機(jī)是否存在動(dòng)不平衡。

    根據(jù)之前的振動(dòng)頻譜圖、時(shí)域波形圖,無法明確肯定是否存在動(dòng)不平衡。根據(jù)旋轉(zhuǎn)機(jī)械振動(dòng)理論,不平衡的特征除了在時(shí)域波形圖和頻譜圖上具有穩(wěn)定的1倍頻分量的特征外,還有其他明顯特征,對(duì)轉(zhuǎn)速變化敏感,在相位上中也有明顯特征:同一軸承座水平方向與垂直方向測(cè)得相位差為90°。由于風(fēng)機(jī)啟動(dòng)時(shí)間短,并且正常運(yùn)行時(shí)風(fēng)機(jī)沒有啟動(dòng)機(jī)會(huì),無法通過對(duì)轉(zhuǎn)速敏感這個(gè)特征進(jìn)行判別。因此需要通過相位特征判別是否動(dòng)不平衡。請(qǐng)北京某專業(yè)設(shè)備狀態(tài)監(jiān)測(cè)人員進(jìn)行狀態(tài)監(jiān)測(cè),結(jié)果如下。

    (1)現(xiàn)場(chǎng)采集絕對(duì)振動(dòng)最大點(diǎn)是測(cè)點(diǎn)4的水平方向,為4.5 mm/s。振動(dòng)頻率以轉(zhuǎn)速的1倍頻為主,且有較豐富的諧頻。從速度和加速度的時(shí)域波形看,有很規(guī)律的瞬間向上和向下的沖擊(圖 6、圖 7、圖 8)。

    (2)測(cè)點(diǎn)3位置振值相對(duì)測(cè)點(diǎn)4小一些,水平、垂直、軸向振動(dòng)絕對(duì)速度值分別 為 3.0 mm/s、2.5 mm/s、3.0 mm/s。振值總體較小,軸向振動(dòng)比垂直方向大一些,水平和垂直方向振動(dòng)頻率以轉(zhuǎn)速的1倍頻和4倍頻為主;軸向振動(dòng)頻率以轉(zhuǎn)速的1倍頻和5倍頻為主(圖9、圖 10、圖 11)。

    (3)現(xiàn)場(chǎng)觀察測(cè)點(diǎn)3垂直、水平方向相位差為169°,測(cè)點(diǎn) 4 的垂直、水平方向相位差為155°。

    (4)現(xiàn)場(chǎng)觀察運(yùn)行中的聯(lián)軸節(jié)膜片有較大的變形,且有一片膜片變形方向與其他膜片變形方向相反。

    從振動(dòng)監(jiān)測(cè)圖形數(shù)據(jù)分析可以看出:

    (1)由于風(fēng)機(jī)同一軸承座水平方向和垂直方向振動(dòng)的相位差在 150°至 170°之間,因此風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子不存在明顯的動(dòng)不平衡問題。

    (2)從測(cè)點(diǎn)4的振動(dòng)時(shí)域波形看,該軸承受到了瞬間的沖擊,像部件松動(dòng)產(chǎn)生的,該軸承為滑動(dòng)軸承,可調(diào)心軸承座,結(jié)合軸承座具體結(jié)構(gòu)分析,軸瓦瓦背與軸承座之間配合存在松動(dòng)的可能性較大。

    (3)測(cè)點(diǎn)3軸向振值所占比例較高,各方向振動(dòng)頻率以1倍頻、4倍頻和5倍頻為主,現(xiàn)場(chǎng)觀察聯(lián)軸節(jié)膜片有明顯變形,說明機(jī)組對(duì)中可能有問題。

    圖6 測(cè)點(diǎn)4水平方向振動(dòng)速度頻譜圖

    圖7 測(cè)點(diǎn)4水平方向振動(dòng)速度時(shí)域波形圖

    圖8 測(cè)點(diǎn)4水平方向振動(dòng)加速度時(shí)域波形圖

    圖9 測(cè)點(diǎn)3水平方向振動(dòng)速度頻譜圖

    2012年5月,CFB鍋爐停爐進(jìn)行例行檢修,根據(jù)風(fēng)機(jī)狀態(tài)監(jiān)測(cè)的情況不再對(duì)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子做動(dòng)不平衡方面的檢查,而采取了針對(duì)性檢修措施:

    (1)檢查發(fā)現(xiàn)調(diào)整螺絲已經(jīng)松動(dòng),用力矩扳手按說明書規(guī)定的力矩重新擰緊調(diào)整螺絲。

    (2)更換聯(lián)軸器膜片,采用激光對(duì)中儀重新找正對(duì)中。

    風(fēng)機(jī)檢修完成后試運(yùn),風(fēng)機(jī)軸承振動(dòng)降低較多,振動(dòng)最大處<3 mm/s,都處于理想的運(yùn)行區(qū)域,同時(shí)風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)平臺(tái)及附近地面振感消失,此次檢修真正消除了風(fēng)機(jī)存在的故障。檢修后風(fēng)機(jī)軸承振動(dòng)數(shù)據(jù)見表3。

    圖10 測(cè)點(diǎn)3垂直方向振動(dòng)速度頻譜圖

    圖11 測(cè)點(diǎn)3軸向振動(dòng)速度頻譜圖

    四、結(jié)束語

    比較風(fēng)機(jī)兩次故障分析和檢修情況,其中最主要的區(qū)別在于第一次故障分析雖然已經(jīng)認(rèn)為存在調(diào)整螺絲松動(dòng)的可能性,但未能發(fā)現(xiàn)與消除。主要原因是當(dāng)時(shí)在運(yùn)行狀態(tài)下檢查滑動(dòng)軸承座調(diào)整螺絲,由于風(fēng)機(jī)運(yùn)行時(shí)軸承受力狀況復(fù)雜,達(dá)到相同效果所用力矩一般需大于規(guī)定力矩,但還用規(guī)定的力矩值去檢查,造成調(diào)整螺絲沒有變化的假象,誤導(dǎo)了后面的檢修安排。因此對(duì)于滑動(dòng)軸承座上帶有調(diào)整軸承緊力的調(diào)整螺絲,盡可能在設(shè)備靜止?fàn)顟B(tài)下調(diào)整。如果在運(yùn)行狀態(tài)下調(diào)整,得到的結(jié)果將可能是不正確的。

    表3 檢修后風(fēng)機(jī)振動(dòng)值(2012年5月)mm/s

    實(shí)踐表明,狀態(tài)監(jiān)測(cè)為設(shè)備檢修提供準(zhǔn)確的指導(dǎo),但是需考慮各方面因素,不能僅靠頻譜波形分析,應(yīng)盡可能多的收集相關(guān)設(shè)備信息,綜合運(yùn)用各種有效的分析診斷手段。此外,進(jìn)行旋轉(zhuǎn)機(jī)械振動(dòng)監(jiān)測(cè)時(shí)要重視相位的監(jiān)測(cè),特別是在確定旋轉(zhuǎn)機(jī)械是否存在動(dòng)不平衡時(shí),通過相位分析來判別更為有效準(zhǔn)確。

    1 盛兆順,伊琦嶺.設(shè)備狀態(tài)監(jiān)測(cè)與故障診斷技術(shù)及應(yīng)用[M].北京:化學(xué)工業(yè)出版社,2003

    2 張碧波.設(shè)備狀態(tài)監(jiān)測(cè)與故障診斷[M].北京:化學(xué)工業(yè)出版社,2011

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