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    車輪結(jié)構(gòu)對轉(zhuǎn)向架區(qū)域噪聲的影響

    2014-12-05 11:54:56溫澤峰肖新標(biāo)金學(xué)松
    噪聲與振動控制 2014年4期
    關(guān)鍵詞:場點(diǎn)計權(quán)拖車

    趙 悅,溫澤峰,肖新標(biāo),周 信,金學(xué)松

    (西南交通大學(xué) 牽引動力國家重點(diǎn)實驗室,成都 610031)

    對鐵路沿線居民產(chǎn)生影響的鐵路噪聲主要是列車車外噪聲[1,2],列車車外噪聲聲源識別的結(jié)果[3]表明,作為列車車外噪聲的主要噪聲源之一,轉(zhuǎn)向架區(qū)域噪聲涵蓋了輪軌噪聲、空氣動力噪聲及某些輔助設(shè)備噪聲,而當(dāng)列車運(yùn)行速度低于300 km/h時,輪軌噪聲是轉(zhuǎn)向架區(qū)域噪聲的主要來源。根據(jù)輪軌噪聲的頻譜分布[4],車輪輻射噪聲在高頻范圍(約1 600 Hz以上)占主導(dǎo)。由車輪噪聲產(chǎn)生機(jī)理[5,6]可知,車輪結(jié)構(gòu)的變化會使車輪導(dǎo)納發(fā)生改變,因此影響車輪的振動響應(yīng)及其輻射噪聲特性,從而影響轉(zhuǎn)向架區(qū)域的噪聲特性。本文主要研究車輪結(jié)構(gòu)對轉(zhuǎn)向架區(qū)域噪聲的影響,其中包括動/拖車車輪的影響、車輪制動盤的影響和低噪聲阻尼車輪的影響,為解決列車車外噪聲問題提供一些參考。

    1 轉(zhuǎn)向架區(qū)域噪聲仿真預(yù)測模型

    1.1 模型介紹

    轉(zhuǎn)向架結(jié)構(gòu)復(fù)雜,在保證計算速度和準(zhǔn)確性的前提下,忽略了對轉(zhuǎn)向架區(qū)域噪聲影響較小的結(jié)構(gòu),即對轉(zhuǎn)向架結(jié)構(gòu)進(jìn)行簡化處理。根據(jù)簡化后的結(jié)構(gòu),基于RAYNOISE軟件平臺,建立轉(zhuǎn)向架區(qū)域噪聲預(yù)測模型,如圖1所示,在該模型中,轉(zhuǎn)向架上方平板用以模擬車體地板對轉(zhuǎn)向區(qū)域噪聲的影響。

    圖1 轉(zhuǎn)向架區(qū)域噪聲仿真預(yù)測模型

    轉(zhuǎn)向架區(qū)域噪聲的主要噪聲源包括輪軌噪聲、空氣動力噪聲、牽引噪聲和輔助設(shè)備噪聲。其中,輪軌噪聲是利用高速輪軌噪聲計算軟件HWTNS[7],以不同的輪軌表面粗糙度作為激勵輸入經(jīng)預(yù)測取得;空氣動力噪聲、牽引噪聲和輔助設(shè)備噪聲是在轉(zhuǎn)向架區(qū)域?qū)崪y的噪聲分離輪軌噪聲后得到的噪聲值。轉(zhuǎn)向架區(qū)域噪聲仿真預(yù)測模型中的噪聲源分布位置如圖2所示。車輪噪聲源分布在四個車輪位置,由于車輪輻板向內(nèi)外都輻射噪聲,因此每個車輪位置的噪聲源由兩個點(diǎn)聲源模擬,分別布置在車輪內(nèi)外兩側(cè)輻板位置;鋼軌噪聲利用兩個線聲源模擬兩根鋼軌的輻射噪聲;對轉(zhuǎn)向架區(qū)域空氣動力噪聲、牽引噪聲和輔助設(shè)備噪聲,以分布在輪對中間位置的兩個點(diǎn)聲源(涵蓋空氣動力噪聲、牽引噪聲和輔助設(shè)備噪聲在內(nèi))模擬,車輛運(yùn)行速度為160 km/h、200 km/h和250 km/h時,該點(diǎn)聲源噪聲頻譜分布如圖3所示。

    仿真預(yù)測模型中,利用5個場點(diǎn)來評價、對比轉(zhuǎn)向架區(qū)域的噪聲大小。如圖2所示,場點(diǎn)1位于靠近輪對中心位置、場點(diǎn)2位于轉(zhuǎn)向架中心位置。圖4所示場點(diǎn)3—5為參考ISO 3095-2005[8]定義3個標(biāo)準(zhǔn)場點(diǎn)位置,場點(diǎn)3位于距軌道中心線7.5 m遠(yuǎn),距軌面1.2 m高處,場點(diǎn)4位于距軌道中心線7.5 m遠(yuǎn),距軌面3.5m高處,場點(diǎn)5位于距軌道中心線25 m遠(yuǎn),距軌面3.5 m高處。

    圖2 轉(zhuǎn)向架區(qū)域噪聲預(yù)測模型聲源分布

    圖3 空氣動力噪聲、牽引噪聲和輔助設(shè)備噪聲聲源頻譜分布

    圖4 轉(zhuǎn)向架區(qū)域噪聲預(yù)測模型場點(diǎn)分布

    1.2 工況設(shè)置

    預(yù)測分析動/拖車車輪、制動盤和低噪聲阻尼車輪對轉(zhuǎn)向架區(qū)域噪聲的影響,計算工況如表1所示,其中各工況下的輪軌表面粗糙度如圖5所示。對表一中各工況下的轉(zhuǎn)向架區(qū)域噪聲進(jìn)行仿真預(yù)測,以及車輪結(jié)構(gòu)對轉(zhuǎn)向架區(qū)域噪聲的影響。

    2 動/拖車車輪的影響

    動/拖車車輪截面如圖6所示,動車車輪的輻板為直型,而拖車車輪的輻板為斜型。對比工況1、2,可預(yù)測分析車輛運(yùn)行速度為160 km/h時,動/拖車車輪對轉(zhuǎn)向架區(qū)域噪聲的影響,分析如下所述。

    圖5 輪軌表面粗糙度

    表1 預(yù)測分析工況設(shè)置

    圖6 動車車輪截面(左)和拖車車輪截面(右)

    2.1 對輪軌噪聲的影響

    表2為車輛運(yùn)行速度為160 km/h時車輪結(jié)構(gòu)采用動/拖車車輪時對應(yīng)的車輪噪聲、鋼軌噪聲的A計權(quán)總聲壓級大??;圖7為車輛運(yùn)行速度為160 km/h時動/拖車車輪對車輪噪聲、鋼軌噪聲1/3倍頻程譜的影響。

    表2 動/拖車車輪對應(yīng)工況下的車輪噪聲、鋼軌噪聲A計權(quán)總聲壓級 單位:dB(A)

    圖7 動/拖車車輪對輪軌噪聲1/3倍頻程譜的影響

    結(jié)合表2和圖7可知,動/拖車車輪兩種結(jié)構(gòu)對鋼軌噪聲的影響很小,兩種車輪作用下鋼軌的A計權(quán)總聲壓級、1/3倍頻程頻譜基本一致;而動/拖車的兩種車輪結(jié)構(gòu)對車輪噪聲的影響較為明顯,拖車車輪噪聲A計權(quán)總聲壓級較動車車輪偏大3.3 dB(A)。相對于動車車輪噪聲頻譜,拖車車輪噪聲頻譜在中心頻率為50 Hz~250 Hz的頻段有顯著增大;在中心頻率大于315 Hz的頻帶范圍內(nèi),兩種車輪噪聲在不同的頻帶產(chǎn)生局部峰值,動車車輪噪聲在中心頻率為315 Hz、1 000 Hz的頻帶產(chǎn)生局部峰值,而拖車車輪噪聲在中心頻率為400 Hz、1 250 Hz和2 000 Hz的頻帶產(chǎn)生局部峰值。

    2.2 對轉(zhuǎn)向架區(qū)域噪聲的影響

    圖8為動/拖車車輪對轉(zhuǎn)向架區(qū)域場點(diǎn)1—5的噪聲A計權(quán)總聲壓級的影響規(guī)律,表3給出了相應(yīng)的A計權(quán)總聲壓級大小。

    結(jié)合圖8和表3,由于場點(diǎn)1、2處于轉(zhuǎn)向架結(jié)構(gòu)內(nèi)部,這兩個場點(diǎn)的噪聲受到轉(zhuǎn)向架區(qū)域的空氣動力噪聲、輔助設(shè)備噪聲的影響更大,而輪軌噪聲大小對其噪聲的影響有限。因此在圖8中,相對于場點(diǎn)3—5,場點(diǎn)1、2處的A計權(quán)總聲壓級受車輪結(jié)構(gòu)的影響較小,兩種車輪作用下場點(diǎn)1、2處的A計權(quán)總聲壓級較為接近。場點(diǎn)3—5為轉(zhuǎn)向架區(qū)域外側(cè)場點(diǎn),這三個場點(diǎn)的噪聲受到輪軌噪聲的影響更大,而轉(zhuǎn)向架區(qū)域的空氣動力噪聲、輔助設(shè)備噪聲對其噪聲的影響有限。因此,場點(diǎn)3—5處的A計權(quán)總聲壓級受車輪結(jié)構(gòu)的影響明顯。拖車車輪的場點(diǎn)3—5的A計權(quán)總聲壓級均增大2 dB(A)左右。

    圖8 動/拖車車輪對轉(zhuǎn)向架區(qū)域各場點(diǎn)噪聲的影響

    表3 動/拖車車輪工況下轉(zhuǎn)向架區(qū)域各場點(diǎn)的A計權(quán)總聲壓級 單位:dB(A)

    動/拖車車輪的輻板形式不同,其受輪軌表面粗糙度激勵時,車輪結(jié)構(gòu)的振動特性發(fā)生改變,從而改變了輪軌噪聲及轉(zhuǎn)向架區(qū)域各場點(diǎn)的噪聲。由上文的預(yù)測分析可知,相對于動車車輪結(jié)構(gòu)形式,采用拖車車輪結(jié)構(gòu)形式,會引起更大輪軌噪聲,從而增大轉(zhuǎn)向架區(qū)域各場點(diǎn)的噪聲,直型輻板的動車車輪結(jié)構(gòu)能較好地降低輪軌噪聲及轉(zhuǎn)向架區(qū)域噪聲,有利于降低車外噪聲。

    3 車輪制動盤的影響

    車輪制動盤附加在動車車輪的輻板上,如圖9所示。對比工況1、3—7,可預(yù)測分析車輛運(yùn)行速度為160 km/h、200 km/h和250 km/h時,車輪制動盤對轉(zhuǎn)向架區(qū)域噪聲的影響。

    圖10為車輛運(yùn)行速度為160 km/h時,動車車輪有無安裝車輪制動盤對動車車輪轉(zhuǎn)向架區(qū)域場點(diǎn)1—5的A計權(quán)總聲壓級的影響。表4給出了相應(yīng)的有無車輪制動盤工況下各場點(diǎn)位置的總聲壓級。結(jié)合圖10和表4,動車車輪有無安裝車輪制動盤對動車車輪轉(zhuǎn)向架區(qū)域場點(diǎn)1—5位置的總聲壓級的影響均非常小,車輪安裝制動盤后,轉(zhuǎn)向架區(qū)域內(nèi)部場點(diǎn)1、2處噪聲基本一致,轉(zhuǎn)向架區(qū)域外部各場點(diǎn)噪聲稍有增大,約0.5 dB(A)~1 dB(A),主要是由于安裝制動盤的車輪的振動顯著頻率與車輛運(yùn)行速度為160 km/h時輪軌表面粗糙度激勵頻率吻合,增大了車輪的振動噪聲輻射。

    圖9 安裝車輪制動盤的動車車輪

    圖10 車輪制動盤對轉(zhuǎn)向架區(qū)域各場點(diǎn)噪聲的影響

    表4 有無安裝車輪制動盤工況下轉(zhuǎn)向架區(qū)域各場點(diǎn)的A計權(quán)總聲壓級 單位:dB(A)

    圖11為車輛運(yùn)行速度為160 km/h時,車輪有無安裝制動盤對轉(zhuǎn)向架外側(cè)場點(diǎn)3處噪聲的1/3倍頻程譜的影響。未安裝制動盤時,場點(diǎn)3處噪聲在中心頻率為1 000 Hz、2 500 Hz和3 150 Hz的頻帶產(chǎn)生局部峰值,噪聲顯著的頻帶范圍為中心頻率大于1 000 Hz的頻帶范圍;而安裝制動盤時,場點(diǎn)3處噪聲在中心頻率為800 Hz和1 600 Hz的頻帶產(chǎn)生局部峰值,噪聲顯著的頻帶范圍向低頻范圍轉(zhuǎn)移,主要在中心頻率為500 Hz~2 000 Hz的頻帶。由于轉(zhuǎn)向架區(qū)域外側(cè)場點(diǎn)受輪軌噪聲影響明顯,即受車輪結(jié)構(gòu)改變的影響明顯,因此,選擇場點(diǎn)3的噪聲頻譜進(jìn)行分析。轉(zhuǎn)向架區(qū)域外側(cè)場點(diǎn)4、5的噪聲1/3倍頻程譜雖然在數(shù)值上與場點(diǎn)3的噪聲1/3倍頻程譜有所差異,但噪聲頻譜分布規(guī)律基本相同,隨車輪表面粗糙度的變化規(guī)律也基本相同,不再贅述。

    圖11 車輪制動盤對場點(diǎn)3處噪聲1/3倍頻程譜的影響

    圖12 為相對于未安裝車輪制動盤時,動車車輪安裝車輪制動盤后各場點(diǎn)的噪聲量降噪量。由圖可知,在車速大于200 km/h時,隨著車輛運(yùn)行速度增大,安裝車輪制動盤后,轉(zhuǎn)向架區(qū)域各場點(diǎn)處降噪量有所增大,場點(diǎn)4的降噪量最大。車輛運(yùn)行速度為200 km/h時,場點(diǎn)4的降噪量達(dá)到0.4 dB(A),車輛運(yùn)行速度為250 km/h時,場點(diǎn)4位置降噪量達(dá)到約0.9 dB(A)。車輪安裝制動盤后,增加了車輪輻板的剛度,削弱了輪輞與輻板間的振動耦合,使得車輪的振動向較低頻范圍轉(zhuǎn)移,隨著車輛運(yùn)行速度增大,輪軌表面粗糙度激勵頻率升高,因此,車輪振動噪聲輻射有所降低,轉(zhuǎn)向架區(qū)域各場點(diǎn)噪聲也隨之有所降低。

    圖12 動車車輪安裝車輪制動盤后降噪量

    4 低噪聲阻尼車輪的影響

    低噪聲阻尼車輪通過在車輪結(jié)構(gòu)上安裝阻尼環(huán)或粘貼阻尼材料等措施降低車輪振動及其輻射噪聲,從而降低其對轉(zhuǎn)向架區(qū)域噪聲的貢獻(xiàn)。對比工況2、8—10,可預(yù)測分析車輛運(yùn)行速度為160 km/h時,3種類型的低噪聲阻尼車輪對轉(zhuǎn)向架區(qū)域1~5場點(diǎn)噪聲的影響。其中,工況2為標(biāo)準(zhǔn)車輪工況(模態(tài)阻尼比取經(jīng)驗值,即車輪模態(tài)中節(jié)徑n=0時,xmn=0.001;n=1時,xmn=0.01;n≥2時,xmn=0.000 1),工況8—10分別為粘貼單環(huán)硬質(zhì)阻尼材料車輪、粘貼單環(huán)軟質(zhì)阻尼材料車輪和環(huán)形阻尼車輪(模態(tài)阻尼比均取試驗實測值)。

    表5給出了四種工況下各場點(diǎn)位置的A計權(quán)總聲壓級值及各阻尼車輪相對于標(biāo)準(zhǔn)車輪各場點(diǎn)位置的A計權(quán)總聲壓級的降低量。由圖13可以更直觀地看出各阻尼車輪相對于標(biāo)準(zhǔn)車輪的降噪效果。

    由于場點(diǎn)1、2處于轉(zhuǎn)向架結(jié)構(gòu)內(nèi)部,與上文介紹的原因一致,低噪聲阻尼車輪對場點(diǎn)1、2的A計權(quán)總聲壓級的影響相對于轉(zhuǎn)向架外側(cè)場點(diǎn)3—5較小,3種類型的阻尼車輪對場點(diǎn)1的降噪量僅為0.2 dB(A)~0.3 dB(A),對場點(diǎn) 2的降噪量為 1.8 dB(A)~2.4 dB(A)。各阻尼車輪對轉(zhuǎn)向架外側(cè)場點(diǎn)3—5都有較好的降噪效果,降噪量均在場點(diǎn)4位置取得最大值。3型阻尼車輪對場點(diǎn)4處噪聲的降噪效果達(dá)4.6 dB(A),1、2型阻尼車輪的降噪效果更為顯著,對場點(diǎn)4處噪聲的降噪效果均可以達(dá)到約8.0 dB(A)。

    表5 各阻尼車輪工況下轉(zhuǎn)向架區(qū)域各場點(diǎn)噪聲的A計權(quán)總聲壓級/降噪量 單位:dB(A)

    圖13 阻尼車輪對轉(zhuǎn)向架區(qū)域各場點(diǎn)噪聲影響

    圖14 為車輛運(yùn)行速度為160 km/h時,低噪聲阻尼車輪對轉(zhuǎn)向架外側(cè)場點(diǎn)3的噪聲的1/3倍頻程譜的影響。由圖可知,中心頻率為50 Hz~1 000 Hz的低頻頻帶范圍內(nèi),阻尼車輪對場點(diǎn)3的噪聲頻譜影響很小,四種工況下的曲線基本重合,僅在中心頻率為400 Hz的頻帶內(nèi),1、2型阻尼車輪使得噪聲減小約6.0 dB(A);而在中心頻率為1 000 Hz以上的頻帶范圍內(nèi),阻尼車輪對場點(diǎn)3處的噪聲的影響才變得顯著。3型阻尼車輪主要使得中心頻率為1 250 Hz、2 500 Hz、3 150 Hz、4 000 Hz的四個頻帶的噪聲有所降低,分別約為 6.5 dB(A)、14.0 dB(A)、6.0 dB(A)、4.5 dB(A)。對于1、2型兩種不同的阻尼車輪,轉(zhuǎn)向架區(qū)域場點(diǎn)3的噪聲頻譜分布基本一致,其主要降低了中心頻率在2 000 Hz~4 000 Hz的頻帶范圍的噪聲,降噪量約為9.0 dB(A)~17.0 dB(A)。

    圖14 阻尼車輪對場點(diǎn)3處噪聲1/3倍頻程譜的影響

    各車輪類型工況下轉(zhuǎn)向架區(qū)域外側(cè)場點(diǎn)4、5的噪聲1/3倍頻程譜分布規(guī)律基本類似,僅降噪效果有所差別,不再贅述。

    5 結(jié)語

    本文利用轉(zhuǎn)向架區(qū)域噪聲預(yù)測模型,預(yù)測分析了動/拖車車輪、車輪制動盤以及低噪聲阻尼車輪對轉(zhuǎn)向架區(qū)域相關(guān)場點(diǎn)噪聲的影響,得到的結(jié)論如下:

    (1)動/拖車車輪兩種車輪結(jié)構(gòu)對鋼軌噪聲的影響很小,但對車輪噪聲的影響較為顯著,兩種車輪噪聲頻譜的局部峰值差異明顯。拖車車輪噪聲A計權(quán)總聲壓級較動車車輪噪聲A計權(quán)總聲壓級約大3.3 dB(A),兩種車輪噪聲頻譜差異明顯;

    (2)對比兩種車輪結(jié)構(gòu),采用拖車車輪時,場點(diǎn)3—5的A計權(quán)總聲壓級均增大約2 dB(A)。直型輻板的動車車輪能較好地降低輪軌噪聲及轉(zhuǎn)向架區(qū)域噪聲,有利于降低車外噪聲;

    (3)車輛運(yùn)行速度為160 km/h時,動車車輪安裝車輪制動盤后,轉(zhuǎn)向架區(qū)域外部各場點(diǎn)噪聲稍有增大。隨著車輛運(yùn)行速度增大,車輪制動盤有利于減小轉(zhuǎn)向架區(qū)域各場點(diǎn)噪聲,車輛運(yùn)行速度為200 km/h、250 km/h時,場點(diǎn)4的降噪量分別達(dá)到0.4 dB(A)、0.9 dB(A);

    (4)阻尼車輪可以在一定程度上降低轉(zhuǎn)向架區(qū)域各場點(diǎn)的噪聲。3型阻尼車輪主要降低中心頻率為1 250 Hz、2 500 Hz、3 150 Hz、4 000 Hz的四個頻帶的噪聲,可降低場點(diǎn)4處噪聲4.6 dB(A);1、2型阻尼車輪主要降低中心頻率為2 000 Hz~4 000 Hz的頻帶范圍的噪聲,可降低場點(diǎn)4處噪聲約8.0 dB(A)。

    [1]劉德達(dá).列車噪聲及其控制[J].噪聲與振動控制,1992,(2):29-35.

    [2]劉林芽,雷曉燕,練松良.車輪參數(shù)對輪軌噪聲的影響[J].噪聲與振動控制,2007,(5):74-77.

    [3]何 賓.高速列車車外噪聲分布特征及車輪阻尼控制措施初步探討[D].成都:西南交通大學(xué),2011.

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    [5]P J Remington.Wheel/rail noise,Part I:characterization of the wheel/rail dynamic system[J].Journal of Sound and Vibration,1976,46(3):359-379.

    [6]P J Remington.Wheel/rail noise,Part IV:rolling noise[J].Journal of Sound and Vibration,1976,46(3):419-436.

    [7]上海鐵院軌道交通科技有限公司.高速鐵路輪軌噪聲計算軟件(HWTNS)[計算機(jī)軟件,登記號:2013SR009376].2013.

    [8]ISO 3095,Railway applications-Acoustics-Measurement of noise emitted by railbound vehicles[S].1997.

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