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    擋墻后爆炸沖擊波繞流現(xiàn)象研究

    2014-10-16 03:57:20吳媛媛宋振森
    關(guān)鍵詞:擋墻沖擊波炸藥

    吳媛媛,宋振森,2

    (1.上海交通大學(xué) 船舶海洋與建筑工程學(xué)院,上海200240;2.西安建筑科技大學(xué)結(jié)構(gòu)工程與抗震教育部重點實驗室,陜西西安710311)

    為了防止或減少爆炸沖擊波對重要建筑物造成的損害,通常在其周圍設(shè)置防爆擋墻。沖擊波在傳播過程中遇到防爆擋墻,除了反射沖擊外,入射沖擊波沿墻頂傳播運動形成旋風(fēng),一方面使反射波壓力下降,一方面又與相鄰的入射波一起作用形成繞流,繞流繞過墻頂,沿著墻后壁往下傳播,墻后所受的壓力逐漸增大,而墻前逐漸下降[1-2]。反射波在由入射波壓縮及加熱的空氣中傳播,因此傳播速度快,其逐漸趕上甚至超過入射波,與入射波匯聚,出現(xiàn)高壓力區(qū),即馬赫反應(yīng)[3]。一些學(xué)者對有擋墻和無擋墻情況下爆炸沖擊波作用進(jìn)行研究。Henrych[4]根據(jù)試驗總結(jié)在時間t=以后,墻體迎爆面上爆炸沖擊波作用消失,其中x為迎爆面高寬尺寸較小者的一半,C為反射沖擊波中的聲速,可取C=300~400 m/s。王仲琦等[5]人用二維多流體網(wǎng)格法分析爆炸點周圍爆炸場的初始發(fā)展和繞過障礙的過程。穆朝民等[6]對爆炸沖擊波作用與繞過剛性墻的規(guī)律進(jìn)行了試驗研究。目前,對防爆擋墻墻后繞流的破壞作用研究還不夠,本文采用顯示動力有限元軟件LS-DY-NA模擬爆炸沖擊波在剛性墻影響下的反射與繞流,研究其規(guī)律有利于合理設(shè)計墻體的尺寸與布置。

    1 空氣爆炸的有限元模型

    1.1 材料模型

    有限元模型由空氣、炸藥、擋墻組成。

    ⑴空氣

    空氣采用LS-DYNA中NULL材料模型以及LINEAR_POLYNOMIAL 狀態(tài)方程描述[7],將其視為理想氣體,即忽略距爆炸源較近區(qū)域的氣體由于高溫高壓而引起氣體性質(zhì)的變化。LINEAR_POLYNOMIAL狀態(tài)方程表達(dá)式為:

    ⑵炸藥

    TNT炸藥采用LS-DYNA中HIGH_EXPLOSIVE_BURN材料模型及JWL狀態(tài)方程描述[8],方程具體形式為:

    式中:A、B、R1、R2、ω 為與炸藥有關(guān)的參數(shù),V為相對體積,E為初始單位體積內(nèi)能,取值見表1:

    1.2 算例描述

    本文對總參工程兵科三所防爆擋墻的爆炸試驗進(jìn)行模擬[9],如圖1所示,將4 kg TNT當(dāng)量炸藥置在防爆擋墻中軸線上,距離墻3 m、爆炸高度為0.6 m。試驗對墻迎爆面取A、B兩個測點,分別離地高0.6 m、1.5 m,墻后由近及遠(yuǎn)放7個測點均與爆心在同一高度。

    1.3 有限元模型

    用顯式有限元軟件LS-DYNA對圖1所示試驗進(jìn)行數(shù)值模擬,有限元模型如圖2所示。

    數(shù)值模型由炸藥、空氣、擋墻組成??諝庥虼笮?0 m×8 m×8 m;炸藥位于空氣域一端離地0.6 m處,采用立方體裝藥,TNT等效當(dāng)量為4 kg,屬于近地爆炸;墻迎爆面距爆心為3 m,尺寸為0.5 m ×3 m ×2.5 m(h)。炸藥、空氣、擋墻均采用Solid164實體單元,墻采用Lagrange網(wǎng)格,炸藥和空氣采用Euler網(wǎng)格建模。選用多物質(zhì)ALE算法,通過Constrained_Lagrange_In_Solid的約束條件使Lagrange單元和Euler單元之間共同作用,用流固耦合的算法來實現(xiàn)爆炸沖擊波對結(jié)構(gòu)的沖擊模擬[10]。由于對稱性,取模型的1/4,對稱面上采用對稱邊界條件,空氣邊界上定義無反射邊界條件來模擬無限域空氣,地面采用地面約束邊界。

    表1 TNT炸藥材料參數(shù)取值表Tab.1 Material parameters of TNT

    1.4 爆炸沖擊的數(shù)值模擬結(jié)果與誤差分析

    爆炸后氣體產(chǎn)物迅速膨脹形成沖擊波,隨著時間的增長不斷向外傳播,當(dāng)遇到擋墻時產(chǎn)生反射波,經(jīng)過一段時間之后,爆炸沖擊波傳播到墻的表面并與其相互作用。如圖3所示,沖擊波繞過墻體時的壓力分布圖。根據(jù)有限元計算得到墻迎爆面上測點A、B的反射超壓時程曲線如圖4、圖5所示,墻后測點1、4繞流超壓時程曲線如圖6、圖7所示。

    綜合圖4~圖7,可見炸藥爆炸是一種高速反應(yīng)過程,在以毫秒計的短時間內(nèi)釋放巨大能量,產(chǎn)生的沖擊波在空氣中超聲速傳播,并使其通過處的空氣壓力急劇增大,當(dāng)爆炸沖擊波遇到障礙物,其反射和繞流超壓時程曲線形狀仍近似為三角形。沖擊波繞流超壓作用時間與墻迎爆面上的反射超壓作用時間大2倍左右;在沖擊波傳至迎爆面后繞過墻體,使作用于墻體的超壓迅速減小。由圖看出,模擬結(jié)果與試驗在趨勢、時間、量級上都比較接近,為了進(jìn)一步對比,將試驗與數(shù)值模擬結(jié)果數(shù)據(jù)列于表2,由表中數(shù)據(jù)可得到數(shù)據(jù)相差在10%左右,數(shù)值模擬誤差較小。

    表2 試驗與數(shù)值模擬數(shù)據(jù)對比Tab.2 Comparison of data on experiment and numerical simulation

    2 擋墻后繞流現(xiàn)象的分析

    2.1 擋墻迎爆面反射效應(yīng)

    作用于迎爆面的荷載主要由反射沖擊波引起,圖8 給出了墻體迎爆面距地面 0、0.5、1.0、1.5 m高處的反射超壓時程圖。其中,超壓峰值最大位于地面處(數(shù)值為1.706 MPa),而0.5 m高處的反射超壓峰值最早出現(xiàn),因為該處距離爆心距離最近。由于地面引起空氣的壓縮,并反射向外傳播形成第二次沖擊波,因此各點處的超壓曲線均呈現(xiàn)雙峰或多峰。從趨勢上可見,擋墻迎爆面上爆炸沖擊波作用在0.008 s后逐漸趨近0 MPa,這與Henry的結(jié)論所一致。反射超壓沿著墻高分布不均勻,由于爆炸沖擊波為近似球面向外高速傳播,只有當(dāng)墻高很小并爆炸源足夠遠(yuǎn)時方可認(rèn)為所受壓力均勻分布。

    2.2 墻后繞流效應(yīng)分析

    2.2.1 墻后各處超壓研究

    距離墻迎爆面3 m的4 kg TNT炸藥爆炸,墻背面離地高0.6 m處不同遠(yuǎn)近的各點的繞流峰值如圖9所示,墻后由近及遠(yuǎn)各點的繞流超壓峰值在數(shù)值上趨勢為由小到大,再變小。墻后2 m內(nèi)壓強值較小,剛性墻起到了一定的防爆作用,爆炸沖擊波在遇到障礙物的情況下傳播方式改變導(dǎo)致墻后壁2 m內(nèi)的壓強較小,是相對安全的位置。但在距離在約為2倍墻高處(此處約為5.487 m),壓強峰值較大,其值比無墻時更大,表示該處產(chǎn)生了馬赫反應(yīng)使得沖擊波壓力大幅增強。超過馬赫反應(yīng)范圍后,沖擊波變?yōu)橄∈璨?,墻后超壓峰值隨著距離的增大而減?。?1]。

    為了進(jìn)一步研究墻后爆炸沖擊波繞流作用,分析對比有擋墻墻后發(fā)生繞流和無墻時自由空氣爆炸沖擊的壓力時程曲線。取剛性墻墻后距墻背面分別為 0.5、5、9.5 m(即距爆炸源分別為 4、9.5、13 m)處的三個單元,單元與炸藥在同一水平高度(距地面0.6 m處),離墻后,如圖10~圖12:

    表3 不同爆心距下防爆墻后超壓峰值Tab.3 Overpressure under different explosive center distance

    表4 不同炸藥量下防爆墻后超壓峰值Tab.4 Overpressure under different TNT quantity

    如圖10所示位于距離墻背面0.5 m的位置單元,有擋墻情況下約在0.018 6 s時空氣壓強開始迅速增大直至出現(xiàn)0.070 MPa的超壓峰值,隨即在 0.034 s時出現(xiàn)第二個峰值(0.034 MPa),之后超壓衰減至出現(xiàn)負(fù)壓。無擋墻情況超壓在0.0156 s時急劇增大至峰值0.106 MPa,然后不斷衰減至趨于0 MPa。說明防爆擋墻對該區(qū)域確實起到減少沖擊的作用,其超壓峰值比在無墻時減少了30%。圖11給出墻后5 m的單元超壓時程圖,波形圖出現(xiàn)雙峰現(xiàn)象,在0.023 0 s和0.024 8 s時刻分別出現(xiàn) 0.085 2 MPa、0.065 1 MPa 的超壓峰值,這是由于繞流產(chǎn)生的空氣波與地面發(fā)生反射所致。無擋墻情況下,在0.022 5 s時刻出現(xiàn)峰值0.060 3 MPa,有擋墻情況下的超壓峰值比無擋墻時大了40%,可見由于繞流作用使得該處沖擊波破壞作用更加厲害。圖12顯示在墻后較遠(yuǎn)的距離(4倍墻高)處,無擋墻和有擋墻情況下的該處的超壓峰值分別為 0.020 MPa、0.026 MPa,擋墻把沖擊波繞流超壓削弱了大約25%,無擋墻情況下沖擊波傳至該位置比有擋墻情況略微提前幾個毫秒。在墻后距離超過發(fā)生馬赫反射區(qū)域外的位置,繞流波為稀疏波,壓力降低,擋墻具有一定的防護作用。

    2.2.2其他因素對繞流超壓的影響

    ⑴墻高對繞流超壓的影響

    保持炸藥TNT當(dāng)量為4 Kg不變,爆心離迎爆面的距離仍為3 m,調(diào)整擋墻高度進(jìn)行數(shù)值模擬。表3給出不同高度擋墻在爆炸沖擊下墻后最大超壓峰值及其發(fā)生位置??梢钥闯?,擋墻高度在小于2.5 m,最大繞流超壓峰值均發(fā)生墻后2h(墻高)左右位置;而墻高變大時,墻后的超壓最大值發(fā)生在墻后近處,超壓峰值變化量不大。可以得出入射角φ(正切值為墻頂?shù)奖牡拇怪本嚯x比爆心距墻迎爆面水平距離)在大于極限值40°時,繞流不明顯,沖擊波作用于墻體時運動方向改變不大,因此墻背面的最大超壓峰值發(fā)生在距離墻背后較近的位置。通常情況下,汽車炸彈屬于近地爆炸,其離墻也有一定的距離,此時入射角φ往往小于40°,就需要特別考慮距離墻后1.5~2.5倍墻高區(qū)域內(nèi)的繞流作用。

    ⑵炸藥量對繞流超壓的影響

    爆心至擋墻迎爆面3 m距離不變,墻高仍為2.5 m,設(shè)置炸藥當(dāng)量分別為0.5、1、2、3、4、5 kg 進(jìn)行模擬,如表4所示,超壓峰值隨著TNT當(dāng)量的增加而非線性增大,且隨著藥量越大,增大的幅度越大。峰值都發(fā)生在墻后5.4 m處,可見炸藥量的大小影響了超壓峰值的大小,但不影響峰值出現(xiàn)位置。

    3 結(jié)論

    ⑴墻迎爆面上反射超壓沿墻高不均勻分布,這是由于爆炸沖擊波傳播以球形發(fā)展并在地面發(fā)生反射。

    ⑵近地爆炸時爆炸沖擊波由于地面的反射對結(jié)構(gòu)產(chǎn)生二次沖擊作用,出現(xiàn)超壓雙峰現(xiàn)象,第二次超壓峰值要小于第一次峰值。

    ⑶不同爆心距、炸藥離地高度、墻高的情況下,當(dāng)爆心與墻頂連線與水平夾角小于40°時,繞流效應(yīng)明顯,沖擊波作用于墻體時運動方向改變,繞流超壓峰值與TNT當(dāng)量有正比關(guān)系。

    ⑷繞流作用下,繞流波沿著地面運動,大約離墻后壁2倍墻高處形成馬赫反應(yīng),其破壞作用比無墻時更大。因此在利用防護墻抗爆時,重要建筑盡量設(shè)計于墻后1.5~2.5倍墻高區(qū)域之外,而在墻后4倍墻高處相對比較安全。

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