大牛地氣田馬五1-2致密碳酸鹽巖儲層平緩構(gòu)造帶裂縫預(yù)測

張 沖，周 文，2，謝潤成，2，朱 濤，楊秀堃

（1.成都理工大學(xué) 能源學(xué)院，四川 成都 610059； 2.成都理工大學(xué) 油氣藏地質(zhì)及開發(fā)工程國家重點實驗室，四川 成都 610059； 3.中法渤海地質(zhì)服務(wù)有限公司，廣東 湛江 504057）

0 引言

天然裂縫普遍存在于致密碳酸鹽巖儲層中，其裂縫系統(tǒng)發(fā)育程度對油氣成藏及后續(xù)開發(fā)評價具有重要作用[1］.人們認為不同沉積盆地儲層的裂縫預(yù)測方法和思路存在較大差異[2］.致密碳酸鹽巖儲層儲集空間主要為裂縫和溶蝕孔洞，裂縫的延伸和發(fā)育規(guī)律影響儲層中天然氣的流動能力[3］.近年來，鄂爾多斯盆地在碳酸鹽巖儲層中的勘探開發(fā)取得重大突破，發(fā)現(xiàn)下古生界奧陶系巖溶風(fēng)化殼儲集層[4］，并獲得高產(chǎn)工業(yè)氣流，裂縫在這些儲層中起重要作用.由于致密碳酸鹽巖儲層裂縫發(fā)育規(guī)律具有復(fù)雜性，對其進行裂縫預(yù)測評價較為困難.

目前，對裂縫預(yù)測和分布規(guī)律的研究已取得進展[5］.20世紀(jì)80年代以來，裂縫預(yù)測評價方法在物探、數(shù)學(xué)、地震相分析、構(gòu)造曲率和區(qū)域應(yīng)力場模擬等方面得到發(fā)展[6-7］，Pollard D D等基于測井資料運用分形理論開展裂縫研究，認為構(gòu)造裂縫屬于裂縫成因類型最為常見的一種類型[8］.黃光玉等對構(gòu)造變形較大的地區(qū)進行構(gòu)造主曲率預(yù)測，但預(yù)測方法在不同沉積盆地、不同構(gòu)造形態(tài)應(yīng)用效果存在差異[9］.近年來，將變形的巖層作為屈曲薄板，采用彈性應(yīng)力應(yīng)變方程，模擬水平狀態(tài)至發(fā)生一定撓度時的應(yīng)力場，進行裂縫評價[10］，并在鄂爾多斯盆地麻黃山等區(qū)塊低滲透砂巖儲層中獲得較好應(yīng)用效果[11］，但是缺乏對碳酸鹽巖儲層的應(yīng)用實踐.郭鵬等利用線彈性的有限元應(yīng)力場模擬方法對鄂爾多斯盆地進行裂縫預(yù)測，認為地應(yīng)力場數(shù)值模擬可以有效解決低滲透油氣藏儲集應(yīng)力分布[12］.周文等利用有限元法古構(gòu)造應(yīng)力場模擬技術(shù)，對鄂爾多斯盆地上古生界砂巖儲層裂縫的評價取得突破，推動上古生界油氣的開發(fā)進程[13］.由于碳酸鹽巖儲層的彈性參數(shù)獲取困難和孔隙縫洞情況復(fù)雜，應(yīng)力應(yīng)變曲線常不出現(xiàn)線彈性階段，因此不適宜利用線彈性有限元應(yīng)力模擬方法研究裂縫規(guī)律.

大牛地氣田下古生界奧陶系風(fēng)化殼地層是中石化華北石油局重點勘探開發(fā)層位，目前已進入水平井開發(fā)階段，獲得高產(chǎn)工業(yè)氣流.水平井的高效開發(fā)離不開對地下天然裂縫的發(fā)育模式和分布規(guī)律的研究，現(xiàn)階段的勘探開發(fā)實踐也表明裂縫對大牛地氣田下古生界奧陶系風(fēng)化殼地層的開發(fā)起關(guān)鍵作用；但是因為大牛地氣田構(gòu)造平緩，裂縫研究基礎(chǔ)薄弱，對于平緩構(gòu)造帶和致密碳酸鹽巖儲層尚缺乏有效預(yù)測模型.因此，基于大牛地氣田馬五1-2致密碳酸鹽巖儲層的力學(xué)特征差異，結(jié)合巖心觀察、裂縫測井識別和巖石力學(xué)測試等研究，進行非線性彈塑性力學(xué)模型的應(yīng)力模擬裂縫預(yù)測，為該地區(qū)碳酸鹽巖儲層開發(fā)評價和其他平緩構(gòu)造帶碳酸鹽巖儲層裂縫評價提供參考.

1 區(qū)域地質(zhì)概況

大牛地氣田北臨伊金霍洛旗古鼻隆帶和烏審旗北鼻隆，西為烏審旗—鹽池鼻隆帶，南接榆林橫山鼻隆帶，斷裂不發(fā)育，整體為北東偏高、西南略低的平緩單斜，坡降不超過9m／km，地層傾角為0.2°～0.7°（見圖1）.馬家溝組在沉積末期遭受加里東長達1.0～1.4億年的風(fēng)化和侵蝕，形成現(xiàn)今準(zhǔn)平原化的巖溶地貌和奧陶系頂部巖溶風(fēng)化殼[14］，因此大牛地氣田馬五1-2儲層受到嚴(yán)重的風(fēng)化剝蝕，其中馬五1主要分布在研究區(qū)中部；馬五2未被完全剝蝕，在氣田大部分地區(qū)發(fā)育.

圖1 大牛地氣田區(qū)域構(gòu)造位置（據(jù)文獻[13］修改）Fig.1 The regional tectonic position of Daniudi gas field

2 儲層及裂縫特征

2.1 儲層

馬五1-2儲層是大牛地氣田具有開發(fā)潛力的白云巖儲層，白云巖夾薄層含云質(zhì)灰?guī)r和角礫云巖是馬五1-2儲層主要巖性特征.馬五1平均孔隙度為2.90%，平均滲透率為0.35×10-3μm2；馬五2平均孔隙度為2.80%，平均滲透率為0.65×10-3μm2，屬于致密低孔低滲白云巖儲層.根據(jù)巖石力學(xué)性質(zhì)、儲層巖性和物性特征，可以將馬五1-2儲層看作是一個巖石破裂單元，對它采用非線性彈塑性模型進行應(yīng)力模擬.

2.2 裂縫

大牛地氣田下古生界10口取心井共觀察到170條天然裂縫（其中馬五1占54.7%），平均傾角約為55°，巖心上多呈斜交型和垂直型展布.馬五1巖心平均裂縫線密度為1.87條／m，較馬五2的1.49條／m略為發(fā)育，表明靠近不整合面的地層受到強烈剝蝕而巖石更易發(fā)生破裂.馬五1-2儲層主要為微—細粉晶云巖夾泥云巖，局部含薄層的角礫云巖；角礫云巖是受表生期風(fēng)化淋濾即巖溶作用形成的，在大牛地氣田部分井中有分布.這種巖性存在許多力學(xué)結(jié)構(gòu)面，在構(gòu)造活動強烈時期易發(fā)生破裂，巖心上可見切割巖溶角礫現(xiàn)象；但是該類破裂多呈網(wǎng)狀，通常為方解石、泥質(zhì)等填充，對天然氣地下縱橫向流動無意義[15］.

研究區(qū)鉆井巖心上以構(gòu)造破裂相關(guān)的裂縫類型為主，其中構(gòu)造壓剪力學(xué)成因的破裂主要在微—細粉晶白云巖中分布，且較為主要；其他巖石破裂形式相對較為少見（見圖2）.根據(jù)巖心上觀察到的縫面力學(xué)性質(zhì)及巖石力學(xué)強度測試時發(fā)生的破裂形式，認為馬五1-2儲層裂縫成因主要在壓剪應(yīng)力環(huán)境下形成.鄧虎成等認為構(gòu)造變形曲率僅適于對構(gòu)造拉張環(huán)境下形成的裂縫進行分布評價，因此馬五1-2儲層不再適于利用構(gòu)造曲率進行裂縫評價[11］.馬五1-2儲層鏡下薄片裂縫多為構(gòu)造破裂，裂縫有效寬度一般為3～40 μm，明顯低于巖心的0.1～1.0mm（見圖2），更為客觀地反映地下裂縫的閉合程度.根據(jù)地下天然氣流體動力學(xué)，馬五1-2儲層構(gòu)造裂縫有效性高，裂縫有效比例達到85%，在油氣運移成藏過程中對上古生界氣源到下古生界成藏起積極的疏導(dǎo)作用，也可為天然氣開發(fā)提供通道.大牛地氣田馬五1-2儲層電阻率成像測井資料解釋顯示，地下天然裂縫為NW-SE和近東西（NWW-SEE）向兩個組系裂縫發(fā)育，與奧陶系頂部構(gòu)造幾排壓性鼻隆受力分析確定的最大主壓應(yīng)力方向保持一致，為大牛地氣田奧陶系頂面的應(yīng)力場模擬提供地質(zhì)依據(jù)[16］.

圖2 大牛地氣田馬五1-2儲層裂縫特征Fig.2 The fracture characteristics of Ma51-2in Daniudi gas field

3 地質(zhì)環(huán)境及裂縫期次

3.1 地質(zhì)環(huán)境

馬五1-2儲層經(jīng)歷加里東時期抬升剝蝕后，在隨后的印支、燕山和喜山期受到強烈的構(gòu)造運動，其中印支期持續(xù)時間短，對大牛地地區(qū)地層變形影響較弱；燕山期包括大牛地氣田的整個鄂爾多斯盆地，構(gòu)造活動劇烈、影響時間長，使整個盆地變?yōu)橄蛭鲀A斜的構(gòu)造新格局；到燕山中后期—喜山期基本塑造大牛地氣田鼻隆構(gòu)造形態(tài)，地層構(gòu)造變形最大，燕山期對大牛地馬五1-2儲層巖石破裂起重要作用.由于加里東時期存在地層剝蝕和巖溶作用，巖石的力學(xué)強度受到極大削弱，在隨后的構(gòu)造運動中，表層的馬五1-2儲層更易發(fā)生破裂.

3.2 裂縫期次

地下巖體經(jīng)受不同構(gòu)造運動期作用，對它所經(jīng)歷的構(gòu)造應(yīng)力存在記憶；地下巖石中聲發(fā)射的不可逆現(xiàn)象是研究儲層巖石破裂期次的判斷依據(jù).對3個方向巖樣（1組9個，每個方向3個）進行應(yīng)力加載，巖石樣品內(nèi)部存在早期構(gòu)造作用產(chǎn)生的微裂隙，在應(yīng)力加載時造成應(yīng)力集中，進一步失穩(wěn)擴展，巖石內(nèi)部的彈性能量迅速釋放，其中一部分能量將轉(zhuǎn)換為聲波或是聲發(fā)射信號，可通過儀器接收并記錄信號所經(jīng)歷的應(yīng)力加載時間和聲發(fā)射事件的累計頻數(shù)關(guān)系曲線.當(dāng)施加應(yīng)力超過巖石形成微裂隙的應(yīng)力時，巖石產(chǎn)生失穩(wěn)和擴展的不可逆現(xiàn)象稱為“Kaiser”效應(yīng)，聲發(fā)射曲線上的“Kaiser”效應(yīng)點數(shù)反映巖石所經(jīng)歷的構(gòu)造應(yīng)力歷史[17-18］.

采集一組馬五2巖石聲發(fā)射樣品，所測試的聲發(fā)射曲線顯示該段地層經(jīng)歷多期應(yīng)力受力史.由聲發(fā)射實驗結(jié)果曲線（見圖3）可以看出：絕大多數(shù)試件出現(xiàn)3個特征點，即3級“Kaiser”效應(yīng)點.巖石聲發(fā)射曲線的三級效應(yīng)點是巖石在單一方向上施加載荷，在某一加載時間不同時期構(gòu)造應(yīng)力產(chǎn)生的微裂隙發(fā)生能量集體釋放，一般為3～5s（實驗室加載速度為15kN／min）.由于逐漸施加荷載，因此樣品破壞前的“Kaiser”效應(yīng)點數(shù)反映巖石的受力歷史期次，即顯示裂縫形成期次至少為3期（見圖3），第二個Kaiser點聲發(fā)射效應(yīng)最為明顯，是燕山構(gòu)造期.這是因為燕山構(gòu)造期馬五1-2儲層受到的應(yīng)力強度最大，巖石在遭受某一期高應(yīng)力后，巖石內(nèi)部產(chǎn)生新的裂隙，應(yīng)力較小的前一期存在巖石中的應(yīng)力記憶被消除或減弱.因此，聲發(fā)射曲線可用于確定燕山期應(yīng)力大小，用于后續(xù)的非線性彈塑性應(yīng)力模擬結(jié)果的驗證和分析.大牛地氣田馬五2巖石聲發(fā)射實驗結(jié)果見表1.表1顯示巖石聲發(fā)射測試計算的三級應(yīng)力值，反映馬五1-2儲層曾處于61.37～120.75MPa的應(yīng)力環(huán)境，因此在地質(zhì)歷史時期，巖石受到構(gòu)造應(yīng)力作用發(fā)生破裂時應(yīng)力應(yīng)大于聲發(fā)射測試得到的一級最小應(yīng)力值，為非線性彈塑性模型應(yīng)力模擬裂縫預(yù)測提供應(yīng)力參考.

圖3 聲發(fā)射實驗曲線Fig.3 The curve of acoustic emission test

表1 大牛地氣田馬五2巖石聲發(fā)射實驗結(jié)果（大24井）Table1 Acoustic emission test results of Ma52in Daniudi gas field（well D24） MPa

此外，由于裂縫的形成過程屬于“真空擴容”過程，飽和地層水在第一時間進入裂隙中，必然或多或少在縫壁富集.因此，采集馬五1-2儲層充填或半充填裂縫壁方解石充填物進行穩(wěn)定同位素測試分析，δ18O PDB（‰）值相差較大，可分為3個區(qū)，反映裂縫產(chǎn)生多期性.結(jié)合研究區(qū)典型井埋藏史，根據(jù)氧同位素測溫方程[11］，可確定3個同位素分區(qū)的裂縫形成期次為加里東期（1個測點，氧同位素大于-10‰，折算形成溫度小于40℃）、印支期（2個測點，氧同位素為-10‰～-12‰，折算形成溫度為90～100℃）、燕山期（8個測點，氧同位素為-12‰～-15‰，折算形成溫度為100～120℃）.因此，綜合聲發(fā)射和同位素測試結(jié)果，可以確定燕山期是馬五1-2儲層裂縫的主要形成期，形成環(huán)境屬于高溫環(huán)境.

4 裂縫預(yù)測與分布規(guī)律

馬五1-2儲層特征和地質(zhì)背景相似，巖石抗張和抗壓強度測試也表明力學(xué)強度基本相當(dāng)，平均厚度為15～20m，因此在進行裂縫評價時可以將馬五1-2儲層作為整體進行預(yù)測.由于大牛地地區(qū)構(gòu)造屬于平緩單斜，僅有幾排鼻隆發(fā)育，對這類平緩構(gòu)造進行應(yīng)力模擬研究較少.這是因為沒有較為準(zhǔn)確的巖層變形形態(tài)可以當(dāng)作模擬的參照標(biāo)準(zhǔn)，在此背景下采用彈塑性變形有限元方法進行應(yīng)力場模擬.

4.1 彈塑性模型力學(xué)地質(zhì)適應(yīng)性

基于線彈性有限元應(yīng)力模擬裂縫預(yù)測方法，是基于巖石應(yīng)力—應(yīng)變關(guān)系呈現(xiàn)線彈性特征的.對大牛地氣田馬五1-2儲層巖石力學(xué)測試分析表明，該地區(qū)白云巖儲層巖石應(yīng)力—應(yīng)變曲線無線彈性階段（見圖4）.非線性彈塑性特征是馬五1-2儲層巖體介質(zhì)力學(xué)特征的重要表現(xiàn)形式.當(dāng)作用在白云巖儲層巖石上的荷載超過一定量時，產(chǎn)生一定量的不可恢復(fù)的非線性塑性變形，是由碳酸鹽巖儲層后期溶蝕、白云巖化等改造作用導(dǎo)致的.地層經(jīng)歷加里東時期強烈的抬升剝蝕，受到強烈的巖溶作用，巖石內(nèi)部孔隙縫洞關(guān)系復(fù)雜，因此巖石力學(xué)性質(zhì)也與砂巖儲層具有顯著差別，應(yīng)力—應(yīng)變曲線不再出現(xiàn)線彈性階段.因此，利用非線性彈塑性力學(xué)模型進行應(yīng)力模擬裂縫預(yù)測是可行的，能反映大牛地氣田馬五1-2儲層基本力學(xué)特征.

圖4 大牛地氣田馬五1-2儲層白云巖應(yīng)力（σ）—應(yīng)變（εa）關(guān)系曲線Fig.4 The stress（σ）—strain（εa）relationship curve of dolomite in Ma51-2Daniudi gas field

4.2 非線性彈塑性模型預(yù)測方法

4.2.1 非線性彈塑性模型

大牛地氣田深埋于地下的馬五1-2儲層經(jīng)歷燕山構(gòu)造期劇烈的構(gòu)造活動，在燕山中期的構(gòu)造反轉(zhuǎn)及燕山期強烈的左旋擠壓應(yīng)力作用下處于高溫、高壓環(huán)境中，長時期受到構(gòu)造變形應(yīng)力作用，產(chǎn)生塑性變形不可恢復(fù)現(xiàn)象；由于發(fā)生地下巖層塑性變形，使地層的應(yīng)力（σ）—應(yīng)變（εa）曲線呈現(xiàn)非線性關(guān)系.為建立和模擬非線性的彈塑性應(yīng)力場，可進行簡化：

（1）當(dāng)強度進入峰值后，應(yīng)力（σ）—應(yīng)變（εa）關(guān)系進入理想化的塑性狀態(tài)，令地下巖體的軟硬化參數(shù)趨于0.

（2）根據(jù)塑性勢函數(shù)與屈服函數(shù)關(guān)聯(lián)的流動法則，巖體彈塑性相應(yīng)本構(gòu)關(guān)系[19-21］為

其中，彈塑性矩陣Dep表示為

其中，

式（1-4）中：De為巖體彈性矩陣；Dep為彈塑性矩陣；ν為巖石泊松比；E為彈性模量；f為采用應(yīng)力張量代表莫爾庫侖屈服準(zhǔn)則的屈服函數(shù)；I1、J2分別為應(yīng)力張量和應(yīng)力偏量的第一和第二不變量；a、k為常數(shù)，根據(jù) Druck-Prager準(zhǔn)則[22］，a、k分別表示為

式中：στ、φ分別為實驗測試的抗壓強度和巖石內(nèi)摩擦角.

（3）采用有限元方法構(gòu)建巖石總體平衡函數(shù)方程：

式中：K（δ）為結(jié)構(gòu)剛度矩陣；δ為結(jié)構(gòu)位移；R為荷載列陣.

（4）應(yīng)用增量—初應(yīng)力法，反復(fù)進行總體平衡函數(shù)式的迭代，每次迭代結(jié)果進行趨勢面擬合分析，并與大牛地氣田奧陶系頂面構(gòu)造趨勢面結(jié)果對比，關(guān)聯(lián)度高于80%以上模擬結(jié)果為可靠.

4.2.2 介質(zhì)模型和邊界

根據(jù)厚度統(tǒng)計和巖石力學(xué)測試分析，將馬五1-2儲層視為厚度為15m、巖性為純白云巖、分布特征均勻的理想地層，且形變特征與大牛地氣田奧陶系頂面一致.模型的邊界條件要考慮構(gòu)造應(yīng)力的來源，區(qū)別主動邊界和被動邊界，分別用不同的情況施加，主應(yīng)力方向根據(jù)聲發(fā)射測試結(jié)果進行計算，施加應(yīng)力參考聲發(fā)射測試的燕山期應(yīng)力計算結(jié)果[23-24］，將研究區(qū)北部和西部作為被動邊界，南部作為約束邊界，施加約束力50MPa，東部邊界作為主動邊界，施加北東方向擠壓應(yīng)力100MPa；根據(jù)包裹體測溫推演古時地層埋深，在垂向施加相當(dāng)于埋深3km的垂直應(yīng)力，與大牛地氣田研究區(qū)應(yīng)力狀態(tài)較為接近[25］.

4.2.3 馬五1-2儲層應(yīng)力計算方法

以非線性彈塑性模型預(yù)測方法為基礎(chǔ)，利用大牛地氣田奧陶系頂面構(gòu)造，基于有限元單元劃分原則，對大牛地氣田研究區(qū)進行網(wǎng)格劃分[26-28］，網(wǎng)格精度為100m×80m；利用3D-σ軟件，設(shè)定約束和加載條件，生成大牛地氣田奧陶系頂面應(yīng)力分析的計算網(wǎng)格；最后采用軟件的彈塑性模塊，結(jié)合馬五1-2儲層實驗測試的巖石力學(xué)參數(shù)進行應(yīng)力計算（見表2）.

表2 大牛地氣田巖石力學(xué)參數(shù)Table 2The rock mechanics parameters in Daniudi gas field

4.3 應(yīng)用效果

根據(jù)非線性彈塑性應(yīng)力模型預(yù)測方法，模擬大牛地氣田奧陶系頂部平緩構(gòu)造帶最大主應(yīng)力平面分布（見圖5）.井下巖石力學(xué)測試馬五1-2儲層古應(yīng)力環(huán)境在61.37～120.75MPa之間，與應(yīng)力模擬結(jié)果較為接近.模擬高值應(yīng)力區(qū)沿構(gòu)造鼻隆呈條帶分布，應(yīng)力一般在70MPa以上，實驗測試巖石平均抗壓強度為67.39MPa，因此構(gòu)造鼻隆帶和構(gòu)造變形較強的區(qū)域是馬五1-2儲層巖石的主要破裂區(qū).D98、D13井處于應(yīng)力場強度較高的區(qū)域，巖心裂縫也較為發(fā)育，尤其是D98井在馬五2獲得較高的工業(yè)氣流量；D24井應(yīng)力較弱，達不到巖石破裂所需條件，巖心裂縫相對不發(fā)育.

根據(jù)應(yīng)力模擬計算結(jié)果，拾取單井應(yīng)力場強度，與大牛地氣田馬五1-2儲層當(dāng)前測試產(chǎn)量進行統(tǒng)計分析（見圖6），馬五1-2儲層巖石構(gòu)造破裂受到構(gòu)造應(yīng)力強度制約較為明顯，單井產(chǎn)能隨構(gòu)造應(yīng)力增大而增大.基于逐步判別和R／S分形裂縫常規(guī)識別方法，對大牛地氣田單井進行常規(guī)測井裂縫識別，對馬五1-2儲層單井進行裂縫發(fā)育指數(shù)統(tǒng)計，單井裂縫發(fā)育指數(shù)越高，對應(yīng)的構(gòu)造應(yīng)力模擬值也越大（見表3）.綜合應(yīng)力模擬結(jié)果、裂縫識別和產(chǎn)能統(tǒng)計，大牛地氣田馬五1-2儲層構(gòu)造應(yīng)力反映研究區(qū)裂縫發(fā)育程度，同時通過裂縫發(fā)育規(guī)律控制白云巖儲層的產(chǎn)能，模擬應(yīng)力越大，裂縫越發(fā)育，測試產(chǎn)能也越高，表明裂縫預(yù)測結(jié)果是合理的.綜合巖心裂縫統(tǒng)計、裂縫測井識別和單井測試情況分析，確定構(gòu)造最大主應(yīng)力大于80MPa為裂縫發(fā)育區(qū)，60～80MPa為裂縫較發(fā)育區(qū)，低于60MPa的地區(qū)為裂縫不發(fā)育區(qū).

圖5 大牛地氣田奧陶系頂面構(gòu)造主應(yīng)力分布Fig.5 The principal structure stress distribution of top Ordovician in Daniudi gas field

圖6 大牛地氣田馬五1-2儲層產(chǎn)能與應(yīng)力關(guān)系Fig.6 The diagram of structure stress relationship with the productivity of Ma51-2in Daniudi gas field

表3 大牛地氣田馬五1-2儲層單井測試產(chǎn)量、裂縫指數(shù)與構(gòu)造應(yīng)力基礎(chǔ)數(shù)據(jù)Table3 Basic data of well test production，fracture index and structure stress in Ma51-2，Daniudi gas field

5 結(jié)論

（1）大牛地氣田馬五1-2儲層巖石破裂按成因有構(gòu)造壓剪破裂、拉張破裂和風(fēng)化破裂，后2種破裂在馬五1-2儲層中發(fā)育極少，NW-SE和近東西（NWW-SEE）向裂縫發(fā)育，與最大主應(yīng)力方向保持一致，裂縫有效性高.

（2）馬五1-2儲層裂縫存在3個形成期次，其中燕山期是裂縫的主要形成期，裂縫形成應(yīng)力環(huán)境在61.37～120.75MPa之間，與應(yīng)力模擬結(jié)果揭示的古地質(zhì)環(huán)境吻合.

（3）馬五1-2儲層構(gòu)造最大主應(yīng)力大于80MPa為裂縫發(fā)育區(qū)，60～80MPa為裂縫較發(fā)育區(qū)，低于60 MPa為裂縫不發(fā)育區(qū).

（References）：

[1]琚巖，孫雄偉，張承森，等.塔中奧陶系碳酸鹽巖裂縫的多方法表征及分布規(guī)律[J］.新疆石油地質(zhì)，2011，32（3）：262-266.Ju Yan，Sun Xiongwei，Zhang Chengsen，et al.Multi-approach characterization and distribution of Ordovician carbonate fractures in Tazhong area，Tarim basin[J］.Xinjiang Petroleum Geology，2011，32（3）：262-266.

[2]孫煥泉，王加瀅.地下構(gòu)造裂縫分布規(guī)律及其預(yù)測[J］.大慶石油學(xué)院學(xué)報，2000，24（3）：83-85.Sun Huanquan，Wang Jiaying.Distribution law of underground structural fracture and their forecasting[J］.Journal of Daqing Petroleum Institute，2000，24（3）：83-85.

[3]楊華，傅強，付金華.鄂爾多斯晚三疊世盆地沉積層序與油氣成藏[M］.北京：石油工業(yè)出版社，2003：145-150.Yang Hua，F(xiàn)u Qiang，F(xiàn)u Jinhua.Depositional sequence and petroleum accumulation of Ordos basin in late Triassic[M］.Beijing：Petroleum Industry Press，2003：145-150.

[4]趙淑平，王起琮.鄂爾多斯盆地大牛地氣田馬家溝組古巖溶儲集層特征[J］.新疆石油地質(zhì)，2012，33（2）：170-174.Zhao Shuping，Wang Qicong.Characteristics of Majiagou palaeokarstic reservoir of Ordovician in Daniudi gas field of Ordos basin[J］.Xinjiang Petroleum geology，2012，33（2）：170-174.

[5]王廣財，樓一珊，李忠慧，等.碳酸鹽巖裂縫預(yù)測方法研究[J］.長江大學(xué)學(xué)報：自然科學(xué)版，2008，5（3）：176-179.Wang Guangcai，Lou Yishan，Li Zhonghui，et al.The methods of fracture prediction of carbonate[J］.Journal of Yangtze University：Natural Science Edition，2008，5（3）：176-179.

[6]鄧玉珍，丁麗榮，趙利華，等.牛20斷塊儲層微觀裂縫的發(fā)育特征及其類型[J］.大慶石油學(xué)院學(xué)報，2002，26（2）：98-100.Deng Yuzhen，Ding Lirong，Zhao Lihua，et al.Development features and types of microfractures of reservoir in Niu 20faulted block[J］.Journal of Daqing Petroleum Institute，2002，26（2）：98-100.

[7]姜耀儉，龐慶山，朱慶杰，等.輪南奧陶系裂縫的綜合定量分析[J］.大慶石油學(xué)院學(xué)報，2002，26（3）：1-4.Jiang Yaojian，Pang Qingshan，Zhu Qingjie，et al.Comprehensive quantitative analysis of Lunnan Ordovician cracks[J］.Journal of Daqing Petroleum Institute，2002，26（3）：1-4.

[8]Pollard D D，Aydin A.Progress in understanding joint over the past century[J］.Geol.Soc.Am.，1988，100：1181-1204.

[9]黃光玉，盧雙舫，楊峰平.曲率法在松遼盆地徐家圍子斷陷營城組地層裂縫預(yù)測中的應(yīng)用[J］.大慶石油學(xué)院學(xué)報，2003，27（4）：9-11.Huang Guangyu，Lu Shuangfang，Yang Fengping.Application of curvature method to fracture forecast of the Yingcheng formation stratum of Xujiaweizi fault depression[J］.Journal of Daqing Petroleum Institute，2003，27（4）：9-11.

[10]吳永平，朱忠謙，肖香姣，等.迪那2氣田古近系儲層裂縫特征及分布評價[J］.天然氣地球科學(xué)，2011，22（6）：990-994.Wu Yongping，Zhu Zhongqian，Xiao Xiangjiao，et al.Fracture feature of tertiary reservoir and distribution evaluation in Dina2gas field[J］.Natural Gas Geoscience，2011，22（6）：990-994.

[11]鄧虎成，周文，黃婷婷，等.鄂爾多斯盆地麻黃山地區(qū)侏羅系延安組裂縫分布綜合評價[J］.桂林工學(xué)院學(xué)報，2009，29（2）：229-235.Deng Hucheng，Zhou Wen，Huang Tingting，et al.Evaluation of fracture distribution in Yan＇an Jurassic formation of Mahuangshan Ordos basin[J］.Journal of Guilin University of Technology，2009，29（2）：229-235.

[12]郭鵬，李春林，哈文雷.鄂爾多斯盆地蘇10區(qū)塊地應(yīng)力與儲集層裂縫分布[J］.新疆石油地質(zhì)，2011，32（5）：487-488.Guo Peng，Li Chunlin，Ha Wenlei.Reservoir stress and fracture distributions of Su-10block in Ordos basin[J］.Xinjiang Petroleum Geology，2011，32（5）：487-488.

[13]周文，張哨楠，李良，等.鄂爾多斯盆地塔巴廟地區(qū)上古生界儲層裂縫特征及分布評價[J］.礦物巖石，2006，26（4）：54-61.Zhou Wen，Zhang Shaonan，Li Liang，et al.The character of upper Paleozoic reservoir fractures and the evaluation of the redistribution in Tabamiao area of Ordos basin[J］.Mineral Petrol，2006，26（4）：54-61.

[14]蘇中堂，陳洪德，徐粉燕.鄂爾多斯盆地馬家溝組白云巖成因及其儲集性能[J］.海相油氣地質(zhì)，2013，18（2）：15-21.Su Zhongtang，Chen Hongde，Xu Fenyan，et al.Genesis and reservoir property of lower Ordovician Majiagou dolostones in Ordos basin[J］.Marine Origin Petroleum Geology，2013，18（2）：15-21.

[15]董國良，周文，高偉平，等.川西坳陷新場氣田須家河組二段儲層裂縫特征及識別[J］.復(fù)雜油氣藏，2012，5（2）：5-9.Dong Guoliang，Zhou Wen，Gao Weiping，et al.Reservoir fractures characteristics and identification of the second member of Xujiahe formation in Xinchang gasfield of western Sichuan depression[J］.Complex Hydrocarbon Reservoirs，2012，5（2）：5-9.

[16]宋勝浩.利用成像測井資料研究車古201潛山裂縫發(fā)育控制因素[J］.大慶石油學(xué)院學(xué)報，2006，30（2）：18-20.Song Shenghao.Research of the factors controlling fracture development of Chegu 201buried hill fracture by FMI[J］.Journal of Daqing Petroleum Institute，2006，30（2）：18-20.

[17]鄭榮才.儲層裂縫研究的新方法——聲發(fā)射實驗[J］.石油與天然氣地質(zhì)，1998，19（3）：186-189.Zheng Rongcai.A new method of studying reservoir fractures：Acoustic emission experiment[J］.Oil ＆Gas Geology，1998，19（3）：186-189.

[18]任麗華，林承焰.構(gòu)造裂縫發(fā)育期次劃分方法研究與應(yīng)用——以海拉爾盆地布達特群為例[J］.沉積學(xué)報，2007，25（2）：253-260.Ren Lihua，Lin Chengyan.Classification methods for development period of fractures and its application：A case study from Budate group of Hailaer basin[J］.Acta Sedimentologica Sinica，2007，25（2）：253-260.

[19]宋勇軍，雷勝友，韓鐵林.一種新的巖石非線性黏彈塑性流變模型[J］.巖土力學(xué)，2012，33（7）：2076-2079.Song Yongjun，Lei Shengyou，Han Tielin.A new nonlinear Viscoelasto—plastic rheological model for rocks[J］.Rock and Soil Mechanics，2012，33（7）：2076-2079.

[20]安永林，彭立敏，趙丹，等.基于不同地表傾角的連拱隧道施工優(yōu)化分析[J］.鄭州大學(xué)學(xué)報：工學(xué)版，2007，28（2）：39-42.An Yonglin，Peng Limin，Zhao Dan，et al.Optimization of construction procedures in a double-arch tunnel based on different slope angles of surface ground[J］.Journal of Zhengzhou University：Engineering Science Edition，2007，28（2）：39-42.

[21]楊圣奇，倪紅梅，于世海.一種巖石非線性流變模型[J］.河海大學(xué)學(xué)報：自然科學(xué)版，2007，35（4）：388-392.Yang Shengqi，Ni Hongmei，Yu Shihai.A kind of nonlinear rheological model for rocks[J］.Journal of Hehai University：Natural Sciences Edition，2007，35（4）：388-392.

[22]陳書宇.動態(tài)載荷下的混凝土本構(gòu)關(guān)系及有限元實現(xiàn)[J］.遼寧工學(xué)院學(xué)報，2003，23（1）：5-13.Cheng Shuyu.Beton＇s constitutive relationship under dynamic load and the realization of finite element[J］.Journal of Liaoning Institute of Technology，2003，23（1）：5-13.

[23]周文，閆長輝，王世澤，等.油氣藏現(xiàn)今地應(yīng)力場評價方法及應(yīng)用[M］.北京：地質(zhì)出版社，2007：5-180.Zhou Wen，Yan Changhui，Wang Shize，et al.Evaluation methods and application of reservoir present-day stress[M］.Beijing：Geological Publishing House，2007：5-180.

[24]楊藝，周文，雷濤.鄂爾多斯盆地鎮(zhèn)涇長8段裂縫特征與分布[J］.大慶石油地質(zhì)與開發(fā)，2012，31（2）：43-47.Yang Yi，Zhou Wen，Lei Tao.Fracture characteristics and distribution of Chang 8interval in Zhenjing of Ordos basin[J］.Petroleum Geology and Oilfield Development in Daqing，2012，31（2）：43-47.

[25]周文.裂縫性油氣儲集層評價方法[M］.成都：四川科學(xué)技術(shù)出版社，1998：231-286.Zhou Wen.Evaluation methods of fracture reservoir in oil and gas pool[M］.Chengdu：Sichuan Science and Technology Press，1998：231-286.

[26]徐維勝，龔彬，何川，等.基于離散裂縫網(wǎng)絡(luò)模型的儲層裂縫建模[J］.大慶石油學(xué)院學(xué)報，2011，35（3）：13-16.Xu Weisheng，Gong Bin，He Chuan，et al.Modeling of reservoir fractures based on discrete fracture network[J］.Journal of Daqing Petroleum Institute，2011，35（3）：13-16.

[27]鄭松青，張宏方，劉中春.裂縫性油藏離散裂縫網(wǎng)絡(luò)模型[J］.大慶石油學(xué)院學(xué)報，2011，35（6）：49-53.Zheng Songqing，Zhang Hongfang，Liu Zhongchun，et al.Discrete fracture network model for fractured reservoirs[J］.Journal of Daqing Petroleum Institute，2011，35（6）：49-53.

[28]張允，袁向春，姚軍.離散裂縫性油藏數(shù)值模擬方法[J］.大慶石油學(xué)院學(xué)報，2010，34（3）：80-85.Zhang Yun，Yuan Xiangchun，Yao Jun.Discrete fracture numerical simulation methods for reservoirs[J］.Journal of Daqing Petroleum Institute，2010，34（3）：80-85.