（準(zhǔn)）Z源逆變器直流鏈電壓直接控制策略

秦 臻，鐘 韜，魏文健，丁新平

QIN Zhen，ZHONG Tao，WEI Wen-jian，DING Xin-ping

(青島理工大學(xué) 自動(dòng)化工程學(xué)院，青島 266520)

0 引言

Z源逆變器和準(zhǔn)Z源逆變器因具有以下特性而受到業(yè)界的廣泛關(guān)注[1,2]。1）可以輸出需要的交流電壓值。2）提高了逆變器的可靠性，因?yàn)樵谥蓖顟B(tài)下由于Z源逆變器的特殊結(jié)構(gòu)使電磁干擾引起的噪聲不再對(duì)逆變器產(chǎn)生損壞，確保逆變器穩(wěn)定工作。圖1所示為Z源逆變器和準(zhǔn)Z源逆變器的電路結(jié)構(gòu)，其工作原理已經(jīng)在文獻(xiàn)[1]和[2]中有詳細(xì)論述。

雖然Z源逆變器和準(zhǔn)Z源逆變器在電壓跟蹤檢測(cè)和干擾抑制等方面都取得了很好效果，但是（準(zhǔn)）Z源逆變器對(duì)直流鏈電壓的反饋控制技術(shù)仍然存在一些局限性。在直流鏈升壓控制方面，Z源逆變器和準(zhǔn)Z源逆變器幾乎相同，都是通過控制直通占空比以實(shí)現(xiàn)直流鏈電壓的升壓功能。

傳統(tǒng)的直流鏈電壓采用的是間接控制技術(shù)。由于直流鏈電壓Vdc在直通狀態(tài)下是以方波形式存在的，而這種形式的電壓難以直接檢測(cè)和控制，所以采用了檢測(cè)電容電壓VC用來控制直流鏈電壓Vdc的控制方式（被稱為直流鏈電壓的間接控制），通過控制直通占空比D0可以保持VC恒定從而達(dá)到控制直流鏈電壓Vdc的目的，然而這樣通過占空比間接控制直流鏈電壓的方法無法使直流鏈電壓得到有效的控制，其變化關(guān)系如圖3所示。該變化效應(yīng)增加開關(guān)管的電壓應(yīng)力，可能對(duì)逆變器的輸出電壓產(chǎn)生影響，導(dǎo)致輸出電壓畸變。而直接調(diào)制直通占空比的傳遞函數(shù)D0/Vm不能直接獲得，這就增加了補(bǔ)償器設(shè)計(jì)的難度還惡化了直流鏈電壓的瞬態(tài)響應(yīng)。

圖1 阻抗源逆變器

本文提出了一種新型控制策略，該策略同時(shí)適合于Z源逆變器和準(zhǔn)Z源逆變器的直流鏈電壓進(jìn)行調(diào)控。本文詳細(xì)介紹了這種檢測(cè)電路在直流鏈電壓最大值檢測(cè)以及信號(hào)反饋中的工作原理。提出了這種直接控制直流鏈電壓的控制器理念，并基于小信號(hào)模型設(shè)計(jì)了直流鏈電壓最大值直接反饋控制器。它提高了瞬態(tài)響應(yīng)和抗干擾能力，并簡化了控制器的設(shè)計(jì)。

圖2 Vdc/Vc與D0之間的非線性關(guān)系圖

1 直流鏈電壓最大值直接控制策略

1.1 直流鏈電壓檢測(cè)電路

由于直通狀態(tài)使得直流鏈電壓Vdc以方波形式存在，如圖3所示。在非直通狀態(tài)下，直流鏈電壓Vdc為其峰值，而在直通狀態(tài)下其值為零，這樣直流鏈電壓Vdc就不能保持恒定，而在(準(zhǔn))Z-源逆變器中要直接控制直流鏈電壓Vdc，對(duì)這種方波形式的電壓檢測(cè)就變得尤為重要。

圖3 直通狀態(tài)引起的直流鏈方波電壓

圖4(a)所示為這種方波電壓檢測(cè)電路，可以應(yīng)用于Z源逆變器和準(zhǔn)Z源逆變器中，本文以Z源逆變器為例。當(dāng)Z源逆變器工作在其非直通狀態(tài)，直流鏈電壓Vdc通過二極管D和電阻R2為電容器C1和C2充電，而在直通狀態(tài)，電容器C1和C2則通過R1和R2緩慢放電，而放電的時(shí)間間隔是取決于整個(gè)電路的元件參數(shù)值。根據(jù)式子還必須確定電容C2充放電時(shí)間，以及充放電的時(shí)間常數(shù)。在充電期間，S域內(nèi)的檢測(cè)電路示意圖如圖4（a）所示，根據(jù)網(wǎng)孔電路法則，按照?qǐng)D8中環(huán)路電流I1和I2為順時(shí)針方向，根據(jù)基爾霍夫電壓定律，我們可以得到以下兩個(gè)方程：

由（1）和（2）可得：

因此，電容器C2的響應(yīng)電壓可表示為：

在時(shí)域中，可化為：

其中，τ2是充電間隔的時(shí)間常數(shù)。

圖4 直流鏈電壓最大值檢測(cè)電路

當(dāng)直流鏈電壓降低時(shí)，電容器C1和C2放電。在臨界條件下，直流鏈電壓降低為零，檢測(cè)電路簡化為如圖4（b）所示。電流I1和I2為逆時(shí)針方向，根據(jù)網(wǎng)孔電流法和基爾霍夫電壓定律，我們得到：

由式（6）和式（7）可得：

其中τ1=R1C1，τ2=R2C2, τc=R1C2, Uc(0-)是電容C2電壓的初始值。我們定義τ1τ2=a，τ1+τ2+τc=b，這樣在S域內(nèi)的電容C2電壓可以表示為：

基于表1所示的元件特性繪制的電容C2兩端電壓隨時(shí)間t變化的電壓曲線，如圖5所示。

可以很明顯的看出檢測(cè)電路所具有的特性，它具有很小的充電時(shí)間常數(shù)τ2=R2C2=91us，小于開關(guān)周期Ts=100us，與直通間隔τshoot-through=10ns相比具有更大的放電時(shí)間常數(shù)τdis2==10ms。因此，只要選擇合適參數(shù)的元件，就可以獲得消除零電壓情況的直流鏈電壓Vdc，從而檢測(cè)到連續(xù)的直流鏈電壓Vdc。

表1 檢測(cè)電路元件參數(shù)

圖5 充放電間隔時(shí)間常數(shù)

1.2 直流鏈電壓最大值直接控制器設(shè)計(jì)

在本文中，提出了一種PID補(bǔ)償器控制器，如圖6所示。在[3]中對(duì)傳遞函數(shù)Vdc/D0不可直接獲得做了詳細(xì)的說明，這使控制器的設(shè)計(jì)變得困難。但是，直流鏈電壓的控制信號(hào)使得電感電壓VL不能突變。因此，直流鏈電壓控制的傳遞函數(shù)可以簡化為：

其中Gvd（s）是控制電容電壓的傳遞函數(shù)，V11=2Vc-Vin-RIin，I11=2IL-Iin。圖7所示系統(tǒng)的環(huán)路增益可表示為：

圖7 系統(tǒng)框圖

在表2所示的參數(shù)下，未補(bǔ)償?shù)沫h(huán)路增益交叉頻率為fc=230Hz，相位裕度小于10度，圖8所示。為了提高相位裕度（穩(wěn)定性）以及延長反饋回路的帶寬（瞬態(tài)響應(yīng)），就需要一個(gè)差分補(bǔ)償，因此，在本文中，提出了這種PID補(bǔ)償控制器，其傳遞函數(shù)可表示為：

所設(shè)計(jì)的這種補(bǔ)償器，交叉頻率為fc=1kHz，或者為其開關(guān)頻率的十分之一，頻率fz的選擇要比頻率fc足夠的小，這樣就可以保持足夠的相位裕度。為了盡快得到頻率補(bǔ)償器的超前相位，極點(diǎn)和零點(diǎn)的頻率應(yīng)按照如下方式選擇：

取fc=1kHz，θ=61°通過計(jì)算可以得到補(bǔ)償器極點(diǎn)和零點(diǎn)頻率為fl=267Hz，fp=3.31kHz。這樣就可以得到如圖6所示的PID控制器，圖12表示的就是這種帶有直接控制直流鏈電壓PID控制器的補(bǔ)償環(huán)路增益?？梢院芮宄目闯靓圈?61°交叉頻率fc=1kHz這樣就可以保持足夠的相位裕度使系統(tǒng)穩(wěn)定。

圖8 回路增益的幅值和相位的漸近線。

2 實(shí)驗(yàn)研究

通過實(shí)驗(yàn)結(jié)果，證實(shí)了直接控制直流鏈電壓PID控制器工作原理的可行性，其系統(tǒng)參數(shù)如表2所示。圖9（a）～（c）所示的是輸入電壓突然變化（電壓驟降），從額定電壓（510V）驟變到460 V的情況。在所設(shè)計(jì)的控制器作用下，直流鏈電壓最大值保持恒定，抑制了電網(wǎng)電壓跌落的影響。輸出交流電壓保持恒定，幾乎沒有收電壓跌落的影響，控制器性能優(yōu)良。電容電壓有所跌落，符合理論分析結(jié)果。圖9（d）所示為系統(tǒng)對(duì)負(fù)載擾動(dòng)的抑制作用，在負(fù)載從60?變到30?后，輸出電壓基本保持恒定，沒有受到什么影響。

表2 實(shí)驗(yàn)時(shí)的系統(tǒng)參數(shù)

擾動(dòng)的抑制作用使輸入電壓驟降時(shí)直流鏈電壓幾乎保持恒定。帶有這種新型PID控制器的Z源逆變器與間接直流鏈電壓控制器相比對(duì)電壓驟降具有很好的過度能力，同時(shí)還具有很好的動(dòng)態(tài)響應(yīng)。

圖9 實(shí)驗(yàn)波形

3 結(jié)論

在Z-源逆變器中直接對(duì)直流鏈電壓檢測(cè)的PID補(bǔ)償控制器可實(shí)現(xiàn)其控制功能。使用這種技術(shù)的直流鏈電壓具有出色的瞬態(tài)性能，并增強(qiáng)了抑制干擾的能力（包括對(duì)輸入電壓紋波和負(fù)載電流的變化帶來的干擾），同時(shí)對(duì)電壓驟降具有良好承受能力。系統(tǒng)在所設(shè)計(jì)控制器的作用下，改善了直流鏈電壓的瞬態(tài)響應(yīng)，并減少了開關(guān)管的電壓應(yīng)力。文中提出的方法已經(jīng)在10kW的樣機(jī)上進(jìn)行了驗(yàn)證，實(shí)驗(yàn)結(jié)果與理論分析的結(jié)果相一致。

[1]F. Z. Peng.Z-Source Inverter.IEEE Transaction on Industry Application,2003,39(2):504-510.

[2]J.Anderson,F.Z.Peng.Four Quasi-Z-source inverters.in Proc. IEEE PESC’08, Rhodes, Greece,June 2008.

[3]P. C. Loh, D, M.Vilathgamuwa,C.J.Gajanayake, Y. R.Lim and C. W. Teo.Transient Modeling and Analysis of Pulse-Width Modulated Z-Source inverter. IEEE IAS 2005:2782-2789.

[4]Xinping Ding, Zhaoming Qian, Shuitao Yang,Bin Cui,Fangzheng Peng.A PID Control Strategy for DC-link Boost Voltage in Z-Source Inverter. Twenty-second Annual IEEE Applied Power Electronics Conference and Exposition,APEC ‘07, March 2007,APEC 07:1145-1148.

[5]田國勝,田艷兵,丁新平,張民.Z源逆變器光伏并網(wǎng)系統(tǒng)模型及電路參數(shù)設(shè)計(jì)[J].電力電子技術(shù),2009,43(4):58-60.