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      懸掛式減振系統(tǒng)沖擊動(dòng)力學(xué)特性研究

      2014-09-20 02:57:42趙笑春畢鳳榮
      振動(dòng)與沖擊 2014年17期
      關(guān)鍵詞:無量阻尼比質(zhì)心

      趙笑春,畢鳳榮

      (1.天津大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院,天津 300072;2.天津大學(xué) 內(nèi)燃機(jī)燃燒學(xué)國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,天津 300072)

      現(xiàn)代戰(zhàn)爭、抗震救災(zāi)等對(duì)精密儀器運(yùn)輸可靠性要求越來越高。據(jù)統(tǒng)計(jì),美國侵朝戰(zhàn)爭期間,由于武器的包裝、運(yùn)輸不當(dāng)使武器裝備損失高達(dá)45%。振動(dòng)和沖擊是導(dǎo)致設(shè)備在運(yùn)輸過程中損壞的兩個(gè)主要?jiǎng)恿W(xué)因素,研究系統(tǒng)沖擊響應(yīng)特性及其評(píng)價(jià)對(duì)設(shè)備安全運(yùn)輸有重大意義。Shi等[1]比較半正弦脈沖、三角脈沖和雙線性脈沖波形對(duì)跌落測試仿真的影響。Daum[2]研究了產(chǎn)品疲勞損壞情況下沖擊響應(yīng)譜構(gòu)建方法。緩沖包裝主要采用填充瓦楞紙板、蜂窩紙板等襯墊緩沖法,但遇到劇烈沖擊(空投、野戰(zhàn)運(yùn)輸)仍會(huì)造成內(nèi)裝物損壞。懸掛式減振系統(tǒng)以彈簧作為減振緩沖元件將脆值較低的精密儀器、設(shè)備懸吊于外部容器內(nèi),使得產(chǎn)品在各個(gè)方向上都能得到緩沖保護(hù)[3]。

      現(xiàn)有對(duì)懸掛式減振系統(tǒng)研究主要集中在單自由度、考慮關(guān)鍵部件的二自由度垂向振動(dòng)、沖擊模型分析,與實(shí)際情況存在誤差。吳曉等[4-5]等討論了懸掛彈簧減振系統(tǒng)自振以及在基礎(chǔ)位移作用下的振動(dòng)特性。王蕾等[6]詳細(xì)探討了矩形脈沖激勵(lì)下相關(guān)因素對(duì)懸掛式減振系統(tǒng)沖擊特性的影響。黃秀玲等[7]、王雷等[8]建立考慮關(guān)鍵部件的二自由度非線性系統(tǒng)模型,討論了各因素對(duì)二維沖擊譜和三維沖擊譜的影響規(guī)律。王軍等[9]提出了三維組合沖擊譜新概念,用以描述多層堆碼包裝系統(tǒng)關(guān)鍵部件沖擊特性。

      本文以考慮平動(dòng)和轉(zhuǎn)動(dòng)耦合的懸掛式減振系統(tǒng)為研究對(duì)象,建立系統(tǒng)無量綱沖擊動(dòng)力學(xué)方程,探討質(zhì)心位置、系統(tǒng)懸掛角、阻尼比、脈沖激勵(lì)參數(shù)對(duì)系統(tǒng)沖擊響應(yīng)特性的影響規(guī)律。

      1 系統(tǒng)沖擊模型與方程無量綱化

      考慮轉(zhuǎn)動(dòng)的懸掛式減振系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)模型如圖1。坐標(biāo)系原點(diǎn)建立在系統(tǒng)質(zhì)心位置,質(zhì)心沿坐標(biāo)軸方向運(yùn)動(dòng)的位移為x、z,繞坐標(biāo)軸轉(zhuǎn)動(dòng)的角位移為β。m為系統(tǒng)質(zhì)量(不計(jì)緩沖元件質(zhì)量),上下各有2個(gè)剛度系數(shù)k、原長l0的彈簧懸掛,φ0為系統(tǒng)懸掛角,c1、c2分別為x、z方向阻尼系數(shù)。對(duì)于懸掛式減振系統(tǒng)而言,根據(jù)簡化的系統(tǒng)近似動(dòng)力學(xué)方程[10],其力與變形的方程滿足三次非線性關(guān)系:

      圖1 懸掛式減振系統(tǒng)力學(xué)模型Fig.1 The mechanical model of suspension vibration reduction system

      式中:f(x)、f(z)分別為系統(tǒng)沿 x、z方向的力與變形函數(shù)關(guān)系式;

      設(shè)系統(tǒng)受到基礎(chǔ)半正弦脈沖激勵(lì),其數(shù)學(xué)表達(dá)式為:

      根據(jù)牛頓第二定律,可得到考慮轉(zhuǎn)動(dòng)的懸掛式減振系統(tǒng)運(yùn)動(dòng)微分方程:

      式中:J為系統(tǒng)的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量;質(zhì)心沿z軸與上、下端距離分別為 αz1、αz2;沿 x軸與左、右端距離分別為 αx1、αx2。

      初始條件為:x(0)=z(0)=β(0)=0,(0)=(0)=(0)=0。對(duì)方程組(3)進(jìn)行無量綱化處理,推得無量綱沖擊動(dòng)力學(xué)方程為:

      式中為系統(tǒng)無量綱參數(shù);

      ω=系統(tǒng)頻率參數(shù),T=1

      ω為系統(tǒng)周期參數(shù);τ=為無量綱時(shí)間為無量綱脈沖激勵(lì)時(shí)間;

      R=為 系統(tǒng)轉(zhuǎn)動(dòng)半徑,系統(tǒng)特征參數(shù);

      2 沖擊響應(yīng)計(jì)算及結(jié)果分析

      由系統(tǒng)無量綱沖擊動(dòng)力學(xué)方程(4)可知,質(zhì)心位置、系統(tǒng)懸掛角、阻尼比、無量綱脈沖激勵(lì)時(shí)間和幅值等對(duì)方程的解都有影響。為探討這些因素對(duì)系統(tǒng)沖擊響應(yīng)特性影響規(guī)律,用matlab編程采用龍格 -庫塔法求解無量綱沖擊動(dòng)力學(xué)方程,以系統(tǒng)某一方向加速度響應(yīng)峰值與對(duì)應(yīng)方向脈沖激勵(lì)幅值之比x,z,β))作為無量綱脈沖激勵(lì)時(shí)間和其它因素的響應(yīng)指標(biāo),建立三維沖擊譜。

      2.1 x、z方向脈沖激勵(lì)下沖擊響應(yīng)譜

      2.1.1 質(zhì)心位置對(duì)沖擊響應(yīng)影響

      當(dāng)結(jié)構(gòu) 參數(shù)0≤αx1≤0.8、αx2=0.8-αx1、0≤αz1≤ 0.26、αz2=0.26-αz1、R =0.26,脈沖激勵(lì)ξ2=0.2,系統(tǒng)懸掛角φ0=60°時(shí),系統(tǒng)沖擊響應(yīng)譜如圖2。

      由圖2可知,質(zhì)心在圖1中2、4位置上,x、z方向沖擊響應(yīng)出現(xiàn)兩次極大值,在4位置上轉(zhuǎn)動(dòng)方向上沖擊響應(yīng)最大;質(zhì)心與系統(tǒng)幾何中心重合時(shí),z方向和轉(zhuǎn)動(dòng)方向沖擊響應(yīng)最小,在1、3附近位置上,x方向沖擊響應(yīng)最小。故系統(tǒng)2、4位置最容易遭到破壞,裝載精密儀器、設(shè)備時(shí)應(yīng)盡量使質(zhì)心與系統(tǒng)幾何中心重合。

      圖2 質(zhì)心位置對(duì)沖擊響應(yīng)影響Fig.2 Effects of centroid position on shock response

      2.1.2 系統(tǒng)懸掛角φ0對(duì)沖擊響應(yīng)影響

      當(dāng)結(jié)構(gòu)參數(shù)αx1=0.2、αx2=0.6、αz1=0.1、αz2=0.16、R=0.26,脈沖激勵(lì)尼比ξ =0.3、ξ =0.2,系統(tǒng)懸掛角45°12≤φ0≤90°時(shí),系統(tǒng)沖擊響應(yīng)譜如圖3。

      由圖3(a)可知,隨懸掛角φ0增大,x方向沖擊響應(yīng)先減小后增大,φ0=70°時(shí)響應(yīng)出現(xiàn)極小值;z方向和轉(zhuǎn)動(dòng)方向沖擊響應(yīng)增大,如圖3(b)、3(c)。當(dāng)系統(tǒng)僅受x方向脈沖激勵(lì)時(shí),懸掛角φ0越大,轉(zhuǎn)動(dòng)方向沖擊響應(yīng)越小,φ0≥70°時(shí),響應(yīng)趨于平緩幅值基本不變;當(dāng)系統(tǒng)僅受z方向脈沖激勵(lì)時(shí),懸掛角φ0越大,轉(zhuǎn)動(dòng)方向沖擊響應(yīng)越大,且對(duì)z方向脈沖激勵(lì)響應(yīng)遠(yuǎn)大于對(duì)x方向脈沖激勵(lì)響應(yīng),如圖3(d)、3(e)。

      圖3 系統(tǒng)懸掛角φ0對(duì)沖擊響應(yīng)影響Fig.3 Effects of suspension angleφ0 of the system on shock response

      圖4 系統(tǒng)阻尼比ξ1對(duì)沖擊響應(yīng)影響Fig.4 Effect of damping ratioξ1 of the system on shock response

      2.1.3 系統(tǒng)阻尼比 ξ1對(duì)沖擊響應(yīng)影響

      當(dāng)結(jié)構(gòu)參數(shù)αx1=0.2、αx2=0.6、αz1=0.1、αz2=0.16、R=0.26,脈沖激勵(lì)統(tǒng)懸掛角 φ =60°,阻尼比 0.1≤ ξ≤010.8,ξ2=0.2時(shí),系統(tǒng)沖擊響應(yīng)譜如圖4。

      由圖4(a)可知,隨阻尼比ξ1增大,x方向沖擊響應(yīng)明顯減小,但在ξ1≥0.5區(qū)域上對(duì)沖擊響應(yīng)影響較??;z方向沖擊響應(yīng)幾乎不變,如圖4(b);轉(zhuǎn)動(dòng)方向沖擊響應(yīng)減小,如圖 4(c)。

      2.1.4 脈沖激勵(lì)幅值對(duì)沖擊響應(yīng)影響

      當(dāng)結(jié)構(gòu)參數(shù) αx1=0.2、αx2=0.6、αz1=0.1、αz2=0.16、R=0.26,系統(tǒng)懸掛角φ0=60°,阻尼比ξ1=0.3,ξ2=0.2,脈沖激勵(lì)=0時(shí),系統(tǒng)沖擊響應(yīng)譜如圖分別表示為Xm、Zm分別表示為xm、zm、βm。

      由圖5可知,增大脈沖激勵(lì)幅值,系統(tǒng)x、z方向沖擊響應(yīng)增大,且z方向響應(yīng)峰值遠(yuǎn)大于x方向響應(yīng)峰值;轉(zhuǎn)動(dòng)方向沖擊響應(yīng)也增大。

      圖5 脈沖激勵(lì)幅值對(duì)沖擊響應(yīng)影響Fig.5 Effect of pulse excitationamplitudeon shock response

      圖6 系統(tǒng)懸掛角φ0對(duì)沖擊響應(yīng)的影響Fig.6 Effect of suspension angleφ0 of the system on shock response

      2.2 轉(zhuǎn)動(dòng)方向脈沖激勵(lì)下沖擊響應(yīng)譜

      限于篇幅只討論懸掛角φ0對(duì)沖擊響應(yīng)影響,其他參數(shù)可以用如上方法討論,不另詳述。當(dāng)結(jié)構(gòu)參數(shù)αx1=0.2、αx2=0.6、αz1=0.1、αz2=0.16、R=0.26,脈0.3、ξ2=0.2,系統(tǒng)懸掛角45°≤ φ0≤90°時(shí),系統(tǒng)沖擊響應(yīng)譜如圖6。由于x、z方向沒有脈沖激勵(lì),故γx=

      由圖6可知,隨懸掛角φ0增大,x方向沖擊響應(yīng)減小,但 φ0≥75°區(qū)域上響應(yīng)幾乎不變,僅與脈寬有關(guān);z方向和轉(zhuǎn)動(dòng)方向沖擊響應(yīng)增大。

      3 結(jié) 論

      本文建立了半正弦脈沖激勵(lì)下懸掛式減振系統(tǒng)沖擊動(dòng)力學(xué)方程,考慮實(shí)際存在的轉(zhuǎn)動(dòng)耦合和內(nèi)部質(zhì)量分布不均勻所導(dǎo)致的偏心情況,通過數(shù)值分析討論了質(zhì)心位置、系統(tǒng)懸掛角、阻尼比、無量綱脈沖激勵(lì)幅值對(duì)系統(tǒng)沖擊響應(yīng)的影響規(guī)律,結(jié)果表明:

      包裝設(shè)備的質(zhì)心位置應(yīng)盡量與系統(tǒng)幾何中心重合;受x、z方向脈沖激勵(lì)時(shí),系統(tǒng)x方向沖擊響應(yīng)在φ0=75°左右出現(xiàn)極小值,減小懸掛角φ0,系統(tǒng)z方向和轉(zhuǎn)動(dòng)方向沖擊響應(yīng)降低,且z方向與x方向脈沖激勵(lì)相比可引起更大的轉(zhuǎn)動(dòng)方向沖擊響應(yīng);增加阻尼比、降低脈沖激勵(lì)幅值可明顯抑制系統(tǒng)沖擊響應(yīng)。本文為懸掛式減振系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計(jì)提供理論基礎(chǔ)。

      [1]Shi B J,Wang S,Shu D W,et al.Excitation pulse shape effects in drop test simulation of the actuator arm of a hard disk drive[J].Microsyst Technol,2006,12(4):299-305.

      [2]Daum M P.Combining a fatigue model with a shock response spectrum algorithm[J].Journal of Testing and Evaluation,2004,32(5):1-5.

      [3]彭國勛.運(yùn)輸包裝[M].北京:印刷工業(yè)出版社,1999.

      [4]吳曉,楊立軍.懸掛彈簧幾何非線性減振系統(tǒng)的固有振動(dòng)特性[J].振動(dòng)與沖擊,2008,27(11):71-72.WU Xiao, YANG Li-jun.Natural vibration property of geometrically nonlinear vibration isolation system with suspension springs[J].Journal of Vibration and Shock,2008,27(11):71-72.

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      [6]王蕾,陳安軍.矩形脈沖激勵(lì)下懸掛式彈簧系統(tǒng)沖擊特性的研究[J].振動(dòng)與沖擊,2012,31(11):142-144.WANG Lei,CHEN An-jun.Shock characteristics of a suspension spring system under action of a rectangular pulse[J].Journal of Vibration and Shock,2012,31(11):142-144.

      [7]黃秀玲,王軍,盧立新,等.三次非線性包裝系統(tǒng)關(guān)鍵部件沖擊響應(yīng)影響因素分析[J].振動(dòng)與沖擊,2010,29(10):179-181.HUANG Xiu-ling,WANG Jun,LU Li-xin,et al.Factors influencing shock characteristics of a cubic nonlinear packaging system with critical component[J].Journal of Vibration and Shock,2010,29(10):179-181.

      [8]王雷,王志偉,王軍.三次非線性包裝系統(tǒng)關(guān)鍵部件三維沖擊譜研究[J].振動(dòng)與沖擊,2010,29(7):92-93.WANG Lei,WANG Zhi-wei, WANG Jun. Threedimensional shock spectra of a cubic nonlinear packaging system with critical component[J].Journal of Vibration and Shock,2010,29(7):92-93.

      [9]王軍,盧立新,王志偉.三次非線性多層堆碼包裝系統(tǒng)關(guān)鍵部件三維組合沖擊譜研究[J].振動(dòng)與沖擊,2011,30(1):188-190.WANGJun,LU Li-xin,WANGZhi-wei.3-D combined shock response spectrum of a cubic nonlinear stacked packaging system with critical components[J].Journal of Vibration and Shock,2011,30(1):188-190.

      [10]王蕾.懸掛式緩沖包裝系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)性能的研究[D].無錫市:江南大學(xué),2012.

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