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    淺談玻璃窯余熱鍋爐尾部受熱面低溫腐蝕成因及措施

    2014-09-18 14:39:31劉宗恩
    中國(guó)科技博覽 2014年26期
    關(guān)鍵詞:余熱鍋爐

    劉宗恩

    摘要:我國(guó)是世界上玻璃需求最大的國(guó)家,玻璃窯爐的排煙溫度一般在300~500 ℃,如果直接對(duì)空排煙會(huì)造成很大的熱量損失,因此玻璃窯爐后加裝余熱鍋爐帶動(dòng)蒸汽輪機(jī)發(fā)電具有重要意義。但由于余熱鍋爐的排煙溫度在200 ℃左右,其尾部受熱面常存在低溫腐蝕,尤其在低負(fù)荷工況下,腐蝕會(huì)更加嚴(yán)重。針對(duì)余熱鍋爐的熱力系統(tǒng),對(duì)余熱鍋爐的煙氣成分以及低溫腐蝕機(jī)理進(jìn)行理論分析,并提出應(yīng)對(duì)低溫腐蝕的方案。

    關(guān)鍵詞:余熱鍋爐;低溫腐蝕;玻璃窯爐;酸露點(diǎn)

    中圖分類號(hào):TF 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A 文章編號(hào):1009-914x(2014)26-01-01

    0 引言

    我國(guó)是世界上玻璃需求最大的國(guó)家,截止到2013年6月,我國(guó)有浮法玻璃生產(chǎn)線292條,年產(chǎn)量達(dá)3800萬(wàn)噸。而浮法玻璃生產(chǎn)線就要用到玻璃窯爐,但玻璃窯爐的排煙溫度一般在300~500 ℃,如果直接對(duì)空排煙會(huì)造成很大的能量損失,為了響應(yīng)十二五規(guī)劃中節(jié)能微排的號(hào)召,對(duì)玻璃窯爐加裝余熱鍋爐帶動(dòng)蒸汽輪機(jī)發(fā)電具有十分重要的意義[1]。而余熱鍋爐是發(fā)電系統(tǒng)中最重要的設(shè)備,其運(yùn)行工況直接影響到電能的質(zhì)量。但由于余熱鍋爐的排煙溫度一般為200 ℃左右,其尾部受熱面常存在低溫腐蝕,尤其在低負(fù)荷工況下,腐蝕會(huì)更加嚴(yán)重。低溫腐蝕大大降低了余熱鍋爐的壽命,爆管等事故也影響著玻璃的安全生產(chǎn),本文針對(duì)余熱鍋爐的熱力系統(tǒng)構(gòu)成,對(duì)余熱鍋爐的煙氣成分以及低溫腐蝕機(jī)理進(jìn)行理論分析,并提出應(yīng)對(duì)低溫腐蝕的方案。

    1 余熱鍋爐熱力系統(tǒng)

    余熱鍋爐的煙氣流程和火電廠的煙氣流程較為相似,其進(jìn)口溫度一般為500 ℃左右,而電站鍋爐的煙氣溫度可達(dá)1100℃左右;其排煙溫度為200℃左右,而電站鍋爐的排煙溫度大概在140℃左右;余熱鍋爐煙氣流量穩(wěn)定,而電站鍋爐煙氣體積流量隨負(fù)荷波動(dòng)較大。玻璃窯爐的煙氣由頂端進(jìn)入余熱鍋爐,煙氣依次流經(jīng)過(guò)熱器、蒸發(fā)器、省煤器,后經(jīng)引風(fēng)機(jī)排出鍋爐。汽水流程是鍋爐補(bǔ)水到凝汽器,經(jīng)由凝結(jié)水泵、除氧器、給水泵將水送到省煤器入口,省煤器將水送到汽包中,水經(jīng)下降管流到蒸發(fā)器入口,吸熱蒸發(fā)變成汽水混合物,經(jīng)上升管回到汽包中進(jìn)行汽水分離,蒸汽從汽包頂部流出經(jīng)過(guò)熱器加熱后成為過(guò)熱蒸汽,推動(dòng)汽輪機(jī)做功,最后排至凝汽器。其熱力系統(tǒng)流程如圖1所示。余熱鍋爐的尾部受熱面指的一般是省煤器和蒸發(fā)器的尾部,由于尾部煙氣的溫度僅為200℃左右,很接近酸露點(diǎn)溫度,因此這個(gè)部位很容易發(fā)生低溫腐蝕。尤其在低負(fù)荷工況下,酸露點(diǎn)溫度會(huì)提高,腐蝕更加嚴(yán)重。一旦腐蝕導(dǎo)致省煤器管道泄漏,勢(shì)必導(dǎo)致停爐甚至停機(jī),發(fā)電能力大大削弱。玻璃窯爐的生產(chǎn)也會(huì)十分被動(dòng),嚴(yán)重時(shí)須停機(jī)檢修,造成重大經(jīng)濟(jì)損失和安全事故。省煤器泄漏與飛灰濃度、煙氣流速、低溫腐蝕有關(guān),本文將著重分析低溫腐蝕對(duì)尾部受熱面的影響。

    圖1余熱鍋爐熱力系統(tǒng)圖

    2 低溫腐蝕機(jī)理及優(yōu)化

    2.1煙氣成分

    當(dāng)前,各浮法玻璃生產(chǎn)線使用的玻璃窯爐的燃料也各不相同,有燃油爐、燃?xì)鉅t、燃煤爐三個(gè)類別。一般情況下余熱鍋爐進(jìn)口的煙氣焓值在1900~2300MJ,對(duì)于燃用不同燃料后的煙氣成分見(jiàn)表1[2-3]。

    表1余熱鍋爐入口煙氣成分

    煙氣成分 CO2(%) SO2(%) O2(%) N2(%) H2O(%)

    天然氣 8~9.2 0.01~0.05 6~8 69~71 12.5~14

    重油 8.4~9.6 0.08~0.13 6~8 72~75 8.5~9.6

    發(fā)生爐煤氣 13~15.2 0.01~0.05 6~8 69~71 7.5~8

    石油焦粉 18.9~23 12.3~14.2 6~8 76~77 2.2~2.5

    焦?fàn)t煤氣 6.4~7.5 0.03~0.07 6~8 67~70 15~18.8

    由表1可以看出,當(dāng)玻璃窯爐的燃料不同時(shí)SO2的濃度與H2O的濃度也有著很大差異,尤其是燃用石油焦粉時(shí),SO2的濃度達(dá)到了13%左右,因此很容易造成尾部受熱面的低溫腐蝕。

    2.2腐蝕原因

    余熱鍋爐尾部受熱面腐蝕的原因有兩個(gè):一個(gè)是煙灰中的堿金屬加速腐蝕;一個(gè)是煙氣中的SO3在溫度較低時(shí)與水蒸氣凝結(jié)形成硫酸霧滴。對(duì)于石油焦粉燃料的玻璃窯爐,燃料燃燒后的煙氣進(jìn)入余熱鍋爐省煤器后,隨著煙氣溫度的進(jìn)一步降低,當(dāng)尾部受熱管束的溫度降低至酸露點(diǎn)附近時(shí),硫酸蒸汽就會(huì)附著在管壁上,對(duì)管道進(jìn)行低溫腐蝕。硫酸蒸汽不斷在管壁凝結(jié),發(fā)生氧化反應(yīng)生成FeSO4,F(xiàn)eSO4可以繼續(xù)吸收煙氣中的水分,最后形成腐蝕層脫離管壁,長(zhǎng)此以往,會(huì)產(chǎn)生爆管事故。對(duì)于玻璃窯爐燃用不同燃料后煙氣的酸露點(diǎn)見(jiàn)表2。

    表2 不同燃料下玻璃窯爐煙氣的酸露點(diǎn)

    燃料 酸露點(diǎn)(℃)

    天然氣 130~140

    重油 172~180

    發(fā)生爐煤氣 155~165

    石油焦粉 175~185

    焦?fàn)t煤氣 160~175

    對(duì)于煙氣中存在的大量堿金屬,其熔點(diǎn)一般在300 ℃以上,因此當(dāng)煙氣流經(jīng)尾部受熱面時(shí),一部分堿金屬就會(huì)在管壁上沉積形成第一層灰[4]。第一層灰的粘結(jié)性很高,并可以與低溫腐蝕形成的FeSO4和Fe2(SO4)3發(fā)生化合反應(yīng),其產(chǎn)物可以捕捉煙氣中的飛灰形成第二層灰。當(dāng)?shù)竭_(dá)省煤器尾部時(shí),堿金屬沉積物與硫酸液滴、水蒸氣反應(yīng)生成的化合物具有更強(qiáng)的腐蝕性 ,對(duì)低溫腐蝕起到了推波助瀾的作用。

    2.3優(yōu)化措施

    針對(duì)在玻璃窯余熱鍋爐尾部受熱面的低溫腐蝕問(wèn)題,提出了以下優(yōu)化措施:

    1)對(duì)于尾部受熱面,設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)采用耐磨管束,管道采用耐腐蝕的銅管、09CrCuSb合金鋼管或316L等材質(zhì);

    2)省煤器尾部受熱面的管壁溫度應(yīng)該比酸露點(diǎn)至少高10 ℃,因此可提高汽包壓力來(lái)提升尾部管束的管壁溫度;

    3)對(duì)鍋爐給水進(jìn)行預(yù)加熱,提高給水溫度;

    4)盡量采用天然氣等含硫量低的清潔燃料;

    5)盡可能使余熱鍋爐在設(shè)計(jì)工況下運(yùn)行,低負(fù)荷運(yùn)行時(shí),要采用合理手段提高排煙溫度,降低低溫腐蝕發(fā)生的可能性。

    3 結(jié)論

    浮法玻璃生產(chǎn)線中的玻璃窯余熱鍋爐的排煙溫度在200 ℃左右,其省煤器尾部經(jīng)常發(fā)生爆管事故,尤其是余熱鍋爐長(zhǎng)期在低負(fù)荷工況下運(yùn)行,這種事故會(huì)更加常見(jiàn)。本文首先分析了余熱鍋爐的煙氣流程、汽水流程,對(duì)玻璃窯爐燃用不同燃料后的煙氣成分、酸露點(diǎn)等進(jìn)行了研究,從而得出了應(yīng)對(duì)低溫腐蝕的優(yōu)化措施,為余熱鍋爐尾部受熱面的設(shè)計(jì)、改造奠定了理論基礎(chǔ)。

    參考文獻(xiàn)

    [1] 胡帆,胡慶璽,任冬,等. 玻璃窯余熱利用關(guān)鍵技術(shù)問(wèn)題的探討[J].動(dòng)力工程學(xué)報(bào),2011,31(05):381-386.

    [2] 劉洪國(guó). 玻璃窯余熱鍋爐常見(jiàn)問(wèn)題分析[J].玻璃,2012,第3期:17-18.

    [3] 張智斌,陸子龍. 玻璃窯余熱發(fā)電鍋爐的優(yōu)化設(shè)計(jì)[J].工業(yè)鍋爐,2012,第6期:5-9.

    [4] 李志偉,張波,何宏舟. 1200t/d玻璃窯余熱發(fā)電系統(tǒng)運(yùn)行參數(shù)選型[J].電站系統(tǒng)工程,2013,29(03):79+81.endprint

    摘要:我國(guó)是世界上玻璃需求最大的國(guó)家,玻璃窯爐的排煙溫度一般在300~500 ℃,如果直接對(duì)空排煙會(huì)造成很大的熱量損失,因此玻璃窯爐后加裝余熱鍋爐帶動(dòng)蒸汽輪機(jī)發(fā)電具有重要意義。但由于余熱鍋爐的排煙溫度在200 ℃左右,其尾部受熱面常存在低溫腐蝕,尤其在低負(fù)荷工況下,腐蝕會(huì)更加嚴(yán)重。針對(duì)余熱鍋爐的熱力系統(tǒng),對(duì)余熱鍋爐的煙氣成分以及低溫腐蝕機(jī)理進(jìn)行理論分析,并提出應(yīng)對(duì)低溫腐蝕的方案。

    關(guān)鍵詞:余熱鍋爐;低溫腐蝕;玻璃窯爐;酸露點(diǎn)

    中圖分類號(hào):TF 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A 文章編號(hào):1009-914x(2014)26-01-01

    0 引言

    我國(guó)是世界上玻璃需求最大的國(guó)家,截止到2013年6月,我國(guó)有浮法玻璃生產(chǎn)線292條,年產(chǎn)量達(dá)3800萬(wàn)噸。而浮法玻璃生產(chǎn)線就要用到玻璃窯爐,但玻璃窯爐的排煙溫度一般在300~500 ℃,如果直接對(duì)空排煙會(huì)造成很大的能量損失,為了響應(yīng)十二五規(guī)劃中節(jié)能微排的號(hào)召,對(duì)玻璃窯爐加裝余熱鍋爐帶動(dòng)蒸汽輪機(jī)發(fā)電具有十分重要的意義[1]。而余熱鍋爐是發(fā)電系統(tǒng)中最重要的設(shè)備,其運(yùn)行工況直接影響到電能的質(zhì)量。但由于余熱鍋爐的排煙溫度一般為200 ℃左右,其尾部受熱面常存在低溫腐蝕,尤其在低負(fù)荷工況下,腐蝕會(huì)更加嚴(yán)重。低溫腐蝕大大降低了余熱鍋爐的壽命,爆管等事故也影響著玻璃的安全生產(chǎn),本文針對(duì)余熱鍋爐的熱力系統(tǒng)構(gòu)成,對(duì)余熱鍋爐的煙氣成分以及低溫腐蝕機(jī)理進(jìn)行理論分析,并提出應(yīng)對(duì)低溫腐蝕的方案。

    1 余熱鍋爐熱力系統(tǒng)

    余熱鍋爐的煙氣流程和火電廠的煙氣流程較為相似,其進(jìn)口溫度一般為500 ℃左右,而電站鍋爐的煙氣溫度可達(dá)1100℃左右;其排煙溫度為200℃左右,而電站鍋爐的排煙溫度大概在140℃左右;余熱鍋爐煙氣流量穩(wěn)定,而電站鍋爐煙氣體積流量隨負(fù)荷波動(dòng)較大。玻璃窯爐的煙氣由頂端進(jìn)入余熱鍋爐,煙氣依次流經(jīng)過(guò)熱器、蒸發(fā)器、省煤器,后經(jīng)引風(fēng)機(jī)排出鍋爐。汽水流程是鍋爐補(bǔ)水到凝汽器,經(jīng)由凝結(jié)水泵、除氧器、給水泵將水送到省煤器入口,省煤器將水送到汽包中,水經(jīng)下降管流到蒸發(fā)器入口,吸熱蒸發(fā)變成汽水混合物,經(jīng)上升管回到汽包中進(jìn)行汽水分離,蒸汽從汽包頂部流出經(jīng)過(guò)熱器加熱后成為過(guò)熱蒸汽,推動(dòng)汽輪機(jī)做功,最后排至凝汽器。其熱力系統(tǒng)流程如圖1所示。余熱鍋爐的尾部受熱面指的一般是省煤器和蒸發(fā)器的尾部,由于尾部煙氣的溫度僅為200℃左右,很接近酸露點(diǎn)溫度,因此這個(gè)部位很容易發(fā)生低溫腐蝕。尤其在低負(fù)荷工況下,酸露點(diǎn)溫度會(huì)提高,腐蝕更加嚴(yán)重。一旦腐蝕導(dǎo)致省煤器管道泄漏,勢(shì)必導(dǎo)致停爐甚至停機(jī),發(fā)電能力大大削弱。玻璃窯爐的生產(chǎn)也會(huì)十分被動(dòng),嚴(yán)重時(shí)須停機(jī)檢修,造成重大經(jīng)濟(jì)損失和安全事故。省煤器泄漏與飛灰濃度、煙氣流速、低溫腐蝕有關(guān),本文將著重分析低溫腐蝕對(duì)尾部受熱面的影響。

    圖1余熱鍋爐熱力系統(tǒng)圖

    2 低溫腐蝕機(jī)理及優(yōu)化

    2.1煙氣成分

    當(dāng)前,各浮法玻璃生產(chǎn)線使用的玻璃窯爐的燃料也各不相同,有燃油爐、燃?xì)鉅t、燃煤爐三個(gè)類別。一般情況下余熱鍋爐進(jìn)口的煙氣焓值在1900~2300MJ,對(duì)于燃用不同燃料后的煙氣成分見(jiàn)表1[2-3]。

    表1余熱鍋爐入口煙氣成分

    煙氣成分 CO2(%) SO2(%) O2(%) N2(%) H2O(%)

    天然氣 8~9.2 0.01~0.05 6~8 69~71 12.5~14

    重油 8.4~9.6 0.08~0.13 6~8 72~75 8.5~9.6

    發(fā)生爐煤氣 13~15.2 0.01~0.05 6~8 69~71 7.5~8

    石油焦粉 18.9~23 12.3~14.2 6~8 76~77 2.2~2.5

    焦?fàn)t煤氣 6.4~7.5 0.03~0.07 6~8 67~70 15~18.8

    由表1可以看出,當(dāng)玻璃窯爐的燃料不同時(shí)SO2的濃度與H2O的濃度也有著很大差異,尤其是燃用石油焦粉時(shí),SO2的濃度達(dá)到了13%左右,因此很容易造成尾部受熱面的低溫腐蝕。

    2.2腐蝕原因

    余熱鍋爐尾部受熱面腐蝕的原因有兩個(gè):一個(gè)是煙灰中的堿金屬加速腐蝕;一個(gè)是煙氣中的SO3在溫度較低時(shí)與水蒸氣凝結(jié)形成硫酸霧滴。對(duì)于石油焦粉燃料的玻璃窯爐,燃料燃燒后的煙氣進(jìn)入余熱鍋爐省煤器后,隨著煙氣溫度的進(jìn)一步降低,當(dāng)尾部受熱管束的溫度降低至酸露點(diǎn)附近時(shí),硫酸蒸汽就會(huì)附著在管壁上,對(duì)管道進(jìn)行低溫腐蝕。硫酸蒸汽不斷在管壁凝結(jié),發(fā)生氧化反應(yīng)生成FeSO4,F(xiàn)eSO4可以繼續(xù)吸收煙氣中的水分,最后形成腐蝕層脫離管壁,長(zhǎng)此以往,會(huì)產(chǎn)生爆管事故。對(duì)于玻璃窯爐燃用不同燃料后煙氣的酸露點(diǎn)見(jiàn)表2。

    表2 不同燃料下玻璃窯爐煙氣的酸露點(diǎn)

    燃料 酸露點(diǎn)(℃)

    天然氣 130~140

    重油 172~180

    發(fā)生爐煤氣 155~165

    石油焦粉 175~185

    焦?fàn)t煤氣 160~175

    對(duì)于煙氣中存在的大量堿金屬,其熔點(diǎn)一般在300 ℃以上,因此當(dāng)煙氣流經(jīng)尾部受熱面時(shí),一部分堿金屬就會(huì)在管壁上沉積形成第一層灰[4]。第一層灰的粘結(jié)性很高,并可以與低溫腐蝕形成的FeSO4和Fe2(SO4)3發(fā)生化合反應(yīng),其產(chǎn)物可以捕捉煙氣中的飛灰形成第二層灰。當(dāng)?shù)竭_(dá)省煤器尾部時(shí),堿金屬沉積物與硫酸液滴、水蒸氣反應(yīng)生成的化合物具有更強(qiáng)的腐蝕性 ,對(duì)低溫腐蝕起到了推波助瀾的作用。

    2.3優(yōu)化措施

    針對(duì)在玻璃窯余熱鍋爐尾部受熱面的低溫腐蝕問(wèn)題,提出了以下優(yōu)化措施:

    1)對(duì)于尾部受熱面,設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)采用耐磨管束,管道采用耐腐蝕的銅管、09CrCuSb合金鋼管或316L等材質(zhì);

    2)省煤器尾部受熱面的管壁溫度應(yīng)該比酸露點(diǎn)至少高10 ℃,因此可提高汽包壓力來(lái)提升尾部管束的管壁溫度;

    3)對(duì)鍋爐給水進(jìn)行預(yù)加熱,提高給水溫度;

    4)盡量采用天然氣等含硫量低的清潔燃料;

    5)盡可能使余熱鍋爐在設(shè)計(jì)工況下運(yùn)行,低負(fù)荷運(yùn)行時(shí),要采用合理手段提高排煙溫度,降低低溫腐蝕發(fā)生的可能性。

    3 結(jié)論

    浮法玻璃生產(chǎn)線中的玻璃窯余熱鍋爐的排煙溫度在200 ℃左右,其省煤器尾部經(jīng)常發(fā)生爆管事故,尤其是余熱鍋爐長(zhǎng)期在低負(fù)荷工況下運(yùn)行,這種事故會(huì)更加常見(jiàn)。本文首先分析了余熱鍋爐的煙氣流程、汽水流程,對(duì)玻璃窯爐燃用不同燃料后的煙氣成分、酸露點(diǎn)等進(jìn)行了研究,從而得出了應(yīng)對(duì)低溫腐蝕的優(yōu)化措施,為余熱鍋爐尾部受熱面的設(shè)計(jì)、改造奠定了理論基礎(chǔ)。

    參考文獻(xiàn)

    [1] 胡帆,胡慶璽,任冬,等. 玻璃窯余熱利用關(guān)鍵技術(shù)問(wèn)題的探討[J].動(dòng)力工程學(xué)報(bào),2011,31(05):381-386.

    [2] 劉洪國(guó). 玻璃窯余熱鍋爐常見(jiàn)問(wèn)題分析[J].玻璃,2012,第3期:17-18.

    [3] 張智斌,陸子龍. 玻璃窯余熱發(fā)電鍋爐的優(yōu)化設(shè)計(jì)[J].工業(yè)鍋爐,2012,第6期:5-9.

    [4] 李志偉,張波,何宏舟. 1200t/d玻璃窯余熱發(fā)電系統(tǒng)運(yùn)行參數(shù)選型[J].電站系統(tǒng)工程,2013,29(03):79+81.endprint

    摘要:我國(guó)是世界上玻璃需求最大的國(guó)家,玻璃窯爐的排煙溫度一般在300~500 ℃,如果直接對(duì)空排煙會(huì)造成很大的熱量損失,因此玻璃窯爐后加裝余熱鍋爐帶動(dòng)蒸汽輪機(jī)發(fā)電具有重要意義。但由于余熱鍋爐的排煙溫度在200 ℃左右,其尾部受熱面常存在低溫腐蝕,尤其在低負(fù)荷工況下,腐蝕會(huì)更加嚴(yán)重。針對(duì)余熱鍋爐的熱力系統(tǒng),對(duì)余熱鍋爐的煙氣成分以及低溫腐蝕機(jī)理進(jìn)行理論分析,并提出應(yīng)對(duì)低溫腐蝕的方案。

    關(guān)鍵詞:余熱鍋爐;低溫腐蝕;玻璃窯爐;酸露點(diǎn)

    中圖分類號(hào):TF 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A 文章編號(hào):1009-914x(2014)26-01-01

    0 引言

    我國(guó)是世界上玻璃需求最大的國(guó)家,截止到2013年6月,我國(guó)有浮法玻璃生產(chǎn)線292條,年產(chǎn)量達(dá)3800萬(wàn)噸。而浮法玻璃生產(chǎn)線就要用到玻璃窯爐,但玻璃窯爐的排煙溫度一般在300~500 ℃,如果直接對(duì)空排煙會(huì)造成很大的能量損失,為了響應(yīng)十二五規(guī)劃中節(jié)能微排的號(hào)召,對(duì)玻璃窯爐加裝余熱鍋爐帶動(dòng)蒸汽輪機(jī)發(fā)電具有十分重要的意義[1]。而余熱鍋爐是發(fā)電系統(tǒng)中最重要的設(shè)備,其運(yùn)行工況直接影響到電能的質(zhì)量。但由于余熱鍋爐的排煙溫度一般為200 ℃左右,其尾部受熱面常存在低溫腐蝕,尤其在低負(fù)荷工況下,腐蝕會(huì)更加嚴(yán)重。低溫腐蝕大大降低了余熱鍋爐的壽命,爆管等事故也影響著玻璃的安全生產(chǎn),本文針對(duì)余熱鍋爐的熱力系統(tǒng)構(gòu)成,對(duì)余熱鍋爐的煙氣成分以及低溫腐蝕機(jī)理進(jìn)行理論分析,并提出應(yīng)對(duì)低溫腐蝕的方案。

    1 余熱鍋爐熱力系統(tǒng)

    余熱鍋爐的煙氣流程和火電廠的煙氣流程較為相似,其進(jìn)口溫度一般為500 ℃左右,而電站鍋爐的煙氣溫度可達(dá)1100℃左右;其排煙溫度為200℃左右,而電站鍋爐的排煙溫度大概在140℃左右;余熱鍋爐煙氣流量穩(wěn)定,而電站鍋爐煙氣體積流量隨負(fù)荷波動(dòng)較大。玻璃窯爐的煙氣由頂端進(jìn)入余熱鍋爐,煙氣依次流經(jīng)過(guò)熱器、蒸發(fā)器、省煤器,后經(jīng)引風(fēng)機(jī)排出鍋爐。汽水流程是鍋爐補(bǔ)水到凝汽器,經(jīng)由凝結(jié)水泵、除氧器、給水泵將水送到省煤器入口,省煤器將水送到汽包中,水經(jīng)下降管流到蒸發(fā)器入口,吸熱蒸發(fā)變成汽水混合物,經(jīng)上升管回到汽包中進(jìn)行汽水分離,蒸汽從汽包頂部流出經(jīng)過(guò)熱器加熱后成為過(guò)熱蒸汽,推動(dòng)汽輪機(jī)做功,最后排至凝汽器。其熱力系統(tǒng)流程如圖1所示。余熱鍋爐的尾部受熱面指的一般是省煤器和蒸發(fā)器的尾部,由于尾部煙氣的溫度僅為200℃左右,很接近酸露點(diǎn)溫度,因此這個(gè)部位很容易發(fā)生低溫腐蝕。尤其在低負(fù)荷工況下,酸露點(diǎn)溫度會(huì)提高,腐蝕更加嚴(yán)重。一旦腐蝕導(dǎo)致省煤器管道泄漏,勢(shì)必導(dǎo)致停爐甚至停機(jī),發(fā)電能力大大削弱。玻璃窯爐的生產(chǎn)也會(huì)十分被動(dòng),嚴(yán)重時(shí)須停機(jī)檢修,造成重大經(jīng)濟(jì)損失和安全事故。省煤器泄漏與飛灰濃度、煙氣流速、低溫腐蝕有關(guān),本文將著重分析低溫腐蝕對(duì)尾部受熱面的影響。

    圖1余熱鍋爐熱力系統(tǒng)圖

    2 低溫腐蝕機(jī)理及優(yōu)化

    2.1煙氣成分

    當(dāng)前,各浮法玻璃生產(chǎn)線使用的玻璃窯爐的燃料也各不相同,有燃油爐、燃?xì)鉅t、燃煤爐三個(gè)類別。一般情況下余熱鍋爐進(jìn)口的煙氣焓值在1900~2300MJ,對(duì)于燃用不同燃料后的煙氣成分見(jiàn)表1[2-3]。

    表1余熱鍋爐入口煙氣成分

    煙氣成分 CO2(%) SO2(%) O2(%) N2(%) H2O(%)

    天然氣 8~9.2 0.01~0.05 6~8 69~71 12.5~14

    重油 8.4~9.6 0.08~0.13 6~8 72~75 8.5~9.6

    發(fā)生爐煤氣 13~15.2 0.01~0.05 6~8 69~71 7.5~8

    石油焦粉 18.9~23 12.3~14.2 6~8 76~77 2.2~2.5

    焦?fàn)t煤氣 6.4~7.5 0.03~0.07 6~8 67~70 15~18.8

    由表1可以看出,當(dāng)玻璃窯爐的燃料不同時(shí)SO2的濃度與H2O的濃度也有著很大差異,尤其是燃用石油焦粉時(shí),SO2的濃度達(dá)到了13%左右,因此很容易造成尾部受熱面的低溫腐蝕。

    2.2腐蝕原因

    余熱鍋爐尾部受熱面腐蝕的原因有兩個(gè):一個(gè)是煙灰中的堿金屬加速腐蝕;一個(gè)是煙氣中的SO3在溫度較低時(shí)與水蒸氣凝結(jié)形成硫酸霧滴。對(duì)于石油焦粉燃料的玻璃窯爐,燃料燃燒后的煙氣進(jìn)入余熱鍋爐省煤器后,隨著煙氣溫度的進(jìn)一步降低,當(dāng)尾部受熱管束的溫度降低至酸露點(diǎn)附近時(shí),硫酸蒸汽就會(huì)附著在管壁上,對(duì)管道進(jìn)行低溫腐蝕。硫酸蒸汽不斷在管壁凝結(jié),發(fā)生氧化反應(yīng)生成FeSO4,F(xiàn)eSO4可以繼續(xù)吸收煙氣中的水分,最后形成腐蝕層脫離管壁,長(zhǎng)此以往,會(huì)產(chǎn)生爆管事故。對(duì)于玻璃窯爐燃用不同燃料后煙氣的酸露點(diǎn)見(jiàn)表2。

    表2 不同燃料下玻璃窯爐煙氣的酸露點(diǎn)

    燃料 酸露點(diǎn)(℃)

    天然氣 130~140

    重油 172~180

    發(fā)生爐煤氣 155~165

    石油焦粉 175~185

    焦?fàn)t煤氣 160~175

    對(duì)于煙氣中存在的大量堿金屬,其熔點(diǎn)一般在300 ℃以上,因此當(dāng)煙氣流經(jīng)尾部受熱面時(shí),一部分堿金屬就會(huì)在管壁上沉積形成第一層灰[4]。第一層灰的粘結(jié)性很高,并可以與低溫腐蝕形成的FeSO4和Fe2(SO4)3發(fā)生化合反應(yīng),其產(chǎn)物可以捕捉煙氣中的飛灰形成第二層灰。當(dāng)?shù)竭_(dá)省煤器尾部時(shí),堿金屬沉積物與硫酸液滴、水蒸氣反應(yīng)生成的化合物具有更強(qiáng)的腐蝕性 ,對(duì)低溫腐蝕起到了推波助瀾的作用。

    2.3優(yōu)化措施

    針對(duì)在玻璃窯余熱鍋爐尾部受熱面的低溫腐蝕問(wèn)題,提出了以下優(yōu)化措施:

    1)對(duì)于尾部受熱面,設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)采用耐磨管束,管道采用耐腐蝕的銅管、09CrCuSb合金鋼管或316L等材質(zhì);

    2)省煤器尾部受熱面的管壁溫度應(yīng)該比酸露點(diǎn)至少高10 ℃,因此可提高汽包壓力來(lái)提升尾部管束的管壁溫度;

    3)對(duì)鍋爐給水進(jìn)行預(yù)加熱,提高給水溫度;

    4)盡量采用天然氣等含硫量低的清潔燃料;

    5)盡可能使余熱鍋爐在設(shè)計(jì)工況下運(yùn)行,低負(fù)荷運(yùn)行時(shí),要采用合理手段提高排煙溫度,降低低溫腐蝕發(fā)生的可能性。

    3 結(jié)論

    浮法玻璃生產(chǎn)線中的玻璃窯余熱鍋爐的排煙溫度在200 ℃左右,其省煤器尾部經(jīng)常發(fā)生爆管事故,尤其是余熱鍋爐長(zhǎng)期在低負(fù)荷工況下運(yùn)行,這種事故會(huì)更加常見(jiàn)。本文首先分析了余熱鍋爐的煙氣流程、汽水流程,對(duì)玻璃窯爐燃用不同燃料后的煙氣成分、酸露點(diǎn)等進(jìn)行了研究,從而得出了應(yīng)對(duì)低溫腐蝕的優(yōu)化措施,為余熱鍋爐尾部受熱面的設(shè)計(jì)、改造奠定了理論基礎(chǔ)。

    參考文獻(xiàn)

    [1] 胡帆,胡慶璽,任冬,等. 玻璃窯余熱利用關(guān)鍵技術(shù)問(wèn)題的探討[J].動(dòng)力工程學(xué)報(bào),2011,31(05):381-386.

    [2] 劉洪國(guó). 玻璃窯余熱鍋爐常見(jiàn)問(wèn)題分析[J].玻璃,2012,第3期:17-18.

    [3] 張智斌,陸子龍. 玻璃窯余熱發(fā)電鍋爐的優(yōu)化設(shè)計(jì)[J].工業(yè)鍋爐,2012,第6期:5-9.

    [4] 李志偉,張波,何宏舟. 1200t/d玻璃窯余熱發(fā)電系統(tǒng)運(yùn)行參數(shù)選型[J].電站系統(tǒng)工程,2013,29(03):79+81.endprint

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