開關(guān)磁阻電機(jī)驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)功率變換器的故障檢測

靳志欣，宋建成，曲兵妮，張中華

(太原理工大學(xué) 煤礦裝備與安全控制山西省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，山西 太原 030024)

開關(guān)磁阻電機(jī)驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)功率變換器的故障檢測

靳志欣，宋建成，曲兵妮，張中華

(太原理工大學(xué) 煤礦裝備與安全控制山西省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，山西 太原 030024)

針對功率變換器故障導(dǎo)致的故障相繞組不能正常勵(lì)磁或續(xù)流的問題，以12/8極開關(guān)磁阻電機(jī)驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)三相不對稱半橋型功率變換器為研究對象，分析其故障類型，推導(dǎo)出正常狀態(tài)和故障狀態(tài)下相繞組電流的解析解。討論了不同工況下直流母線電流的變化規(guī)律及其數(shù)字化分析結(jié)果，并結(jié)合功率開關(guān)器件的PWM驅(qū)動(dòng)信號(hào)和直流母線電流，提出了一種功率變換器主開關(guān)器件短路和開路故障檢測方案。最后利用Matlab對功率變換器進(jìn)行了故障仿真和故障判別，主開關(guān)器件短路和開路的仿真結(jié)果與理論分析結(jié)果相吻合，能夠識(shí)別出故障相，并判別出故障相的故障類型，仿真結(jié)果驗(yàn)證了方案的可行性。

開關(guān)磁阻電機(jī)驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)；功率變換器；主開關(guān)器件；故障檢測

開關(guān)磁阻電機(jī)(switched reluctance motor，SRM)具有結(jié)構(gòu)簡單、價(jià)格低廉、性能優(yōu)良、可靠性高、容錯(cuò)性強(qiáng)等特點(diǎn)[1-6]，已成功應(yīng)用于煤礦、航空、電車、紡織等眾多領(lǐng)域[7]。

功率變換器主開關(guān)器件IGBT是整個(gè)系統(tǒng)最容易發(fā)生故障的薄弱環(huán)節(jié)[8-11]，研究表明功率變換器的故障占整個(gè)變頻調(diào)速系統(tǒng)故障的82.5%[12]，其可靠性問題一直未能得到充分的解決[13]。運(yùn)行過程中的過電壓、過電流和過熱等原因可能造成IGBT故障而使其可靠性失效，其常見故障為短路故障和開路故障。短路故障將導(dǎo)致相電流急劇上升或續(xù)流時(shí)間延長；開路故障將造成系統(tǒng)缺相運(yùn)行，使輸出轉(zhuǎn)矩降低，影響系統(tǒng)輸出性能。

目前，國內(nèi)學(xué)者對開關(guān)磁阻電機(jī)驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)功率變換器故障的檢測和診斷研究較少。文獻(xiàn)[14-16]仿真分析定子繞組和功率變換器故障的發(fā)生對系統(tǒng)電流、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)的影響，難點(diǎn)在于非線性仿真模型的建立，沒有給出具有實(shí)用價(jià)值的、簡便可行的故障檢測方案。文獻(xiàn)[17]結(jié)合遺傳算法仿真分析SRM繞組故障以及功率管故障時(shí)相電流、轉(zhuǎn)矩、轉(zhuǎn)速的變化規(guī)律，該方法為故障分析提供了新思路，但前提是先得到大量的網(wǎng)絡(luò)學(xué)習(xí)樣本，然而這些樣本的獲取具有一定難度。文獻(xiàn)[18-20]在續(xù)流總回路和直流母線分別安裝了電流傳感器，通過電流傳感器電流和PWM信號(hào)實(shí)現(xiàn)了主開關(guān)器件MOSFET的短路和開路故障診斷；由于該方法沒有檢測相繞組電流，故對故障相的識(shí)別診斷存在一定困難。

筆者分析了功率變換器主開關(guān)器件的故障類型，分別推導(dǎo)出正常和故障狀態(tài)下相繞組電流的解析解；結(jié)合PWM驅(qū)動(dòng)信號(hào)和直流母線電流確定出故障檢測方案；最后，利用Matlab/Simulink模塊對短路和開路故障狀態(tài)下的功率變換器進(jìn)行了仿真。

1 功率變換器主電路及其故障類型

以一臺(tái)12/8極開關(guān)磁阻電機(jī)驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)的三相不對稱半橋型功率電路為研究對象，如圖1(a)所示。

圖1 功率變換器主電路Fig.1 The main circuit structure of power converter

不對稱半橋型功率電路相間互不影響，容錯(cuò)能力強(qiáng)，當(dāng)其中一相繞組發(fā)生故障時(shí)，其余兩相仍能正常工作，電機(jī)最大可輸出2/3倍的額定功率，可靠性較高。以圖1(a)中A相繞組為例，主開關(guān)器件上管T1,下管T2分別為A相繞組的斬波管和位置導(dǎo)通管，對應(yīng)的驅(qū)動(dòng)信號(hào)為圖1(b)中Pas和Pax。

圖1(b)中，區(qū)間AI，AII為A相繞組導(dǎo)通區(qū)間，此時(shí)，T2導(dǎo)通，T1斬波。Pas=1時(shí)，A相繞組兩端電壓為正壓；Pas=0時(shí)，A相繞組兩端電壓為零；正壓電流通路和零壓續(xù)流通路如圖1(c)所示。同時(shí)，在區(qū)間AI，C相繞組為反壓續(xù)流狀態(tài)；在區(qū)間AII，C相繞組續(xù)流結(jié)束，電流為零，A相繞組單獨(dú)工作直至B相繞組導(dǎo)通。圖1(b)中，在BI區(qū)，A相繞組反壓續(xù)流，T1，T2均關(guān)斷，其反壓續(xù)流通路如圖1(c)所示。

主開關(guān)器件有短路和開路兩種故障，具體到不對稱半橋型功率變換器，其故障類型包括T2短路故障，T1短路故障，T1，T2雙管短路故障，T2開路故障，T1開路故障以及T1，T2雙管開路故障，其對應(yīng)的故障電流通路如圖2所示。由于續(xù)流二極管D1，D2的開關(guān)頻率遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于主開關(guān)器件T1，T2，故障概率較小，本文暫且忽略。

圖2 功率變換器故障類型Fig.2 Fault type of power converter

2 基于線性模型的相繞組電流的解析分析

2.1 正常狀態(tài)下電流的解析分析

不計(jì)電機(jī)磁路飽和影響，且忽略磁場的邊緣擴(kuò)散效應(yīng)，通過公式推導(dǎo)得出基于線性模型的相繞組電流在IGBT不同工作區(qū)間的解析解。

由Ψ=L(θ)及dθ/dt=ω得

(1)

其中，Up為相繞組兩端電壓；Ψ為相繞組磁鏈；i為相繞組電流；L為相繞組電感。正常狀態(tài)下，在AI，AII區(qū)間，若Pas=1，則A相處于正壓狀態(tài)，繞組兩端電壓Up為直流母線電壓Ud；若Pas=0，則A相處于零壓續(xù)流狀態(tài)，Up為0。在B，C相繞組導(dǎo)通區(qū)間，A相處于反壓續(xù)流狀態(tài)，Up為-Ud。電流分析如下:

(1)在AI，AII區(qū)間，即A相繞組導(dǎo)通期間，也即圖1(b)中轉(zhuǎn)子位置為θon～θoff時(shí)，有Up=DUd(D為PWM斬波的占空比)，其電流解析式為

(2)

(2)在BI區(qū)間，即A相繞組續(xù)流期間，也即圖1(b)中轉(zhuǎn)子位置為θoff～θc時(shí)，Up=-Ud，則有

(3)

此續(xù)流階段，θ=(D+1)θoff-Dθon時(shí)，i(θ)將降為0。

2.2 主開關(guān)器件故障狀態(tài)下電流的解析分析

2.2.1位置導(dǎo)通管T2短路故障電流分析

(1)在AI，AII區(qū)間，即A相繞組導(dǎo)通期間，也即轉(zhuǎn)子位置為θon～θoff時(shí)，Up=DUd，i(θ)不變，仍為式(2)

(2)在BI區(qū)間，即A相繞組續(xù)流期間，也即轉(zhuǎn)子位置為θoff～θc時(shí)，Up=0，其電流解析式為

(4)

位置導(dǎo)通管短路后，A相繞組電流下降速度將因不能反壓續(xù)流而變慢，電流將可能持續(xù)到電感下降區(qū)，從而產(chǎn)生一定的制動(dòng)轉(zhuǎn)矩。

2.2.2斬波管T1短路故障電流分析

(1)在AI，AII區(qū)間，即A相繞組導(dǎo)通期間，也即轉(zhuǎn)子位置為θon～θoff時(shí)，Up=Ud，則有

(5)

在此階段，正壓占空比固定為100%，與式(2)相比有所增加。

(2)在BI區(qū)間，即A相繞組續(xù)流期間，也即轉(zhuǎn)子位置為θoff～θc時(shí)，Up=0，其電流解析式為

(6)

與位置導(dǎo)通管T2短路類似，A相繞組電流下降速度也將因不能反壓續(xù)流而變慢，但由于續(xù)流初始電流相對較大，電流續(xù)流時(shí)間將更長，從而產(chǎn)生比位置導(dǎo)通管T2短路時(shí)更大的制動(dòng)轉(zhuǎn)矩。

(3)當(dāng)T1,T2雙管短路時(shí)，Up恒為Us，i(θ)迅速增大至極大值，驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)將進(jìn)行過電流保護(hù)。

(4)當(dāng)主開關(guān)器件發(fā)生開路故障時(shí)，相繞組電流為0，故障特征明顯。

3 功率變換器的故障檢測方案

功率變換器相間電路以及SRM本體相間磁路完全對稱，三相電流對母線電流的影響相同。通過檢測相繞組電流可判別出故障相，然后根據(jù)下述方案可進(jìn)一步判別出故障相主開關(guān)器件短路和開路故障。

以A相繞組為例，對正常及不同故障情況下直流母線電流Idr變化趨勢分析如下:T2發(fā)生短路故障后，在BI區(qū)間，A相繞組不能反壓續(xù)流，Idr從0逐漸增加，與正常狀態(tài)下Idr值由負(fù)變正的情況不同。T1發(fā)生短路故障后，A相繞組無法正常斬波，在AII區(qū)間，Idr恒為正值，與正常狀態(tài)下A相繞組零壓續(xù)流Idr為0的情況不同；在BI區(qū)間，Idr從0逐漸增加，與正常狀態(tài)下Idr值由負(fù)變正的情況不同。T1,T2發(fā)生雙管短路故障后，在AII區(qū)間，與正常狀態(tài)下A相繞組零壓續(xù)流Idr為0的情況不同，Idr恒為正值；在BI區(qū)間，與正常狀態(tài)下Idr值由負(fù)變正的情況不同，其電流恒為正值。T2發(fā)生開路故障，T1發(fā)生開路故障或T1,T2發(fā)生雙管開路故障，相繞組無法構(gòu)成勵(lì)磁回路，AII區(qū)間，Idr保持為0，與正常狀態(tài)下A相繞組正壓續(xù)流Idr大于0的情況不同。

表1為正常及故障狀態(tài)下，根據(jù)以上分析情況，對Idr變化趨勢數(shù)字化處理后的結(jié)果。

表1功率變換器故障檢測方案
Table1Faultdiagnosisschemeofpowerconverter

工作狀態(tài)AI區(qū)間Pas=1Pas=0AII區(qū)間Pas=1Pas=0BI區(qū)間Pbs=1Pbs=0正常Idr—-110—-1T2短路Idr—-11010T1短路Idr——1110雙管短路Idr——1111開路Idr-1-10010

注:1，0,-1分別表示正向、零和反向電流；—表示方向不能確定。

由表1可知，T2短路故障，T1短路故障，T1，T2雙管短路故障的故障特征不同，可根據(jù)故障特征判別短路故障的類型。判別方法如下:若BI區(qū)間Idr恒為正值，則發(fā)生T1，T2雙管短路故障；若AII區(qū)間Idr恒為正值，且BI區(qū)間Pbs=0時(shí)Idr為0，則T1發(fā)生短路故障；若AII區(qū)間，Pas=1時(shí)Idr為正值，Pas=0時(shí)Idr為0，且BI區(qū)間Pbs=0時(shí)Idr為0，則T2發(fā)生短路故障。T2開路故障，T1開路故障，T1，T2雙管開路故障時(shí)，在AII區(qū)間，Idr保持為0，因此開路故障特征與短路故障不同。通過開路故障特征可以識(shí)別出開路故障相，但無法判別出開路故障類型。

由表1分析可知，通過PWM驅(qū)動(dòng)信號(hào)和Idr電流確定出的故障判別流程如圖3所示，此方案可檢測并判別出A相主開關(guān)器件短路和開路故障。類似地，可結(jié)合B，C相PWM驅(qū)動(dòng)信號(hào)分別對B，C相主開關(guān)器件的短路和開路故障進(jìn)行判別。

圖3 故障檢測流程Fig.3 Program of fault detection

4 功率變換器故障檢測方案仿真驗(yàn)證

4.1 仿真模型

在Matlab仿真軟件中搭建開關(guān)磁阻電機(jī)驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)的非線性仿真模型，該模型包括:控制器，功率變換器，位置信號(hào)、電流信號(hào)檢測及SRM本體。A相繞組故障仿真模型如圖4所示。

圖4 A相繞組故障仿真模型Fig.4 The fault simulation model of winding A

調(diào)整模型中Switch前的輸入信號(hào)可改變功率變換器主開關(guān)器件的驅(qū)動(dòng)信號(hào)，來模擬IGBT短路和開路故障，得出仿真波形，對上述理論進(jìn)行驗(yàn)證。

4.2 正常狀態(tài)下電流波形

模型實(shí)驗(yàn)條件為空載，給定轉(zhuǎn)速為1500r/min，開通角為0°，關(guān)斷角為15°，上管為斬波管，下管為位置導(dǎo)通管。正常狀態(tài)電流波形如圖5所示，圖中4條豎線標(biāo)出了AI，AII和BI三個(gè)區(qū)間。在AI，AII區(qū)間，位置導(dǎo)通管T2導(dǎo)通，A相繞組正壓導(dǎo)通，即斬波管T1導(dǎo)通時(shí)，ia逐漸增大，Idr為正值；A相繞組零壓續(xù)流，即T1關(guān)斷時(shí)，ia有所減小，但整體趨勢是上升的，Idr為0。在BI區(qū)間，A相繞組反壓續(xù)流，即T1，T2同時(shí)關(guān)斷時(shí)，ia迅速下降至0，B相繞組正壓導(dǎo)通時(shí)，Idr為正值，B相繞組零壓續(xù)流時(shí)，Idr為負(fù)值。

圖5 功率變換器正常情況下的波形Fig.5 Waveforms under normal condition

4.3 主開關(guān)器件故障狀態(tài)下電流波形

主開關(guān)器件故障狀態(tài)下Pas，Pax，Idr以及ia仿真波形如圖6所示。

(1)位置導(dǎo)通管T2短路故障電流波形。由圖6(a)可知，位置導(dǎo)通管T2短路后，AII區(qū)間Pas=1時(shí)Idr為正值、Pas=0時(shí)Idr為0，且BI區(qū)間Pbs=0時(shí)Idr為0。

(2)斬波管T1短路故障電流波形。由圖5(b)可知，斬波管T1短路后，AII區(qū)間Pas=0時(shí)Idr為正值，且BI區(qū)間Pbs=0時(shí)Idr為0。

(3)由圖6(c)可知T1，T2雙管短路后，BI區(qū)間Pas=0時(shí)Idr為正值。

(4)由圖6(d)，(e)，(f)可知，開路故障后，A相繞組無勵(lì)磁回路，ia為0，故障特征明顯。AII區(qū)間，Idr保持為0。仿真波形與理論推導(dǎo)結(jié)果一致。

由上述可知，主開關(guān)器件短路和開路的仿真結(jié)果與理論分析結(jié)果相吻合，能夠識(shí)別出故障相，并判別出故障相的類型，證明了故障檢測方案的可行性。

圖6 功率變換器故障情況下的波形Fig.6 Waveforms under fault conditions

5 結(jié) 論

(1)分析了三相不對稱半橋型功率變換器主開關(guān)器件短路和開路故障表現(xiàn)形式，推導(dǎo)了不同工況下相繞組電流的解析解，討論了主開關(guān)器件正常、短路及開路故障情況下直流母線電流的變化規(guī)律。

(2)提出了主開關(guān)器件的故障檢測方案，通過檢測各工作區(qū)間直流母線電流的狀態(tài)，結(jié)合PWM驅(qū)動(dòng)信號(hào)，判別出故障相和故障類型，實(shí)現(xiàn)了主開關(guān)器件短路和開路故障的檢測與定位。

(3)利用Matlab對功率變換器進(jìn)行故障仿真和故障判別，仿真結(jié)果驗(yàn)證了方案的可行性，為開關(guān)磁阻電機(jī)驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)的故障診斷提供了理論和實(shí)踐參考。

[1] 孟潤泉，王振民，許春雨．新型開關(guān)磁阻電機(jī)驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)軟開關(guān)功率變換器原理分析與仿真[J]．煤炭學(xué)報(bào)，2009，34(11):1563-1568． Meng Runquan,Wang Zhenmin,Xu Chunyu.Principle analysis and simulation of a novel soft switching converter for switched reluctance motor drive[J].Journal of China Coal Society,2009,34(11):1563-1568.

[2] 王宏華．開關(guān)磁阻電機(jī)調(diào)速控制技術(shù)[M]．北京:機(jī)械工業(yè)出版社，1995．

[3] 張旭隆，譚國俊，蒯松巖，等.基于徑向基神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的無位置傳感器開關(guān)磁阻電機(jī)采煤機(jī)牽引系統(tǒng)[J].煤炭學(xué)報(bào)，2011，36(9):1570-1574. Zhang Xulong,Tan Guojun,Kuai Songyan,et al.Position sensorless control of switched reluctance motor for shearer traction system based on RBF neural network[J].Journal of China Coal Society,2011,36(9):1570-1574.

[4] 吳江潦，易靈芝，彭寒梅，等.開關(guān)磁阻電機(jī)自適應(yīng)模糊神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)系統(tǒng)(ANFIS)無位置傳感器控制[J].煤炭學(xué)報(bào)，2010，35(8):1401-1405. Wu Jiangliao，Yi Lingzhi，Peng Hanmei，et al.Position sensorless control of the switched reluctance motor using adaptive network fuzzy inference system(ANFIS)[J].Journal of China Coal Society，2010,35(8):1401-1405.

[5] 劉 旭，潘再平．煤礦輸送機(jī)用開關(guān)磁阻電機(jī)驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)[J]．煤炭學(xué)報(bào)，2009，34(2):280-283． Liu Xu,Pan Zaiping.Switched reluctance motor driver system for underground mining conveyor[J].Journal of China Coal Society,2009,34(2):280-283.

[6] 陳 昊，謝桂林．開關(guān)磁阻調(diào)速電動(dòng)機(jī)功率變換器主電路研究[J]．煤炭學(xué)報(bào)，2000,25(S):150-153. Chen Hao,Xie Guilin.Research on three-phase four switches power converter main circuit of the switched reluctance motor drive[J].Journal of China Coal Society，2000,25(S):150-153.

[7] 張京軍，龍 榮，張海軍,等．開關(guān)磁阻電機(jī)徑向電磁力解析建模及有限元分析[J]．煤炭學(xué)報(bào)，2012,37(4):700-704. Zhang Jingjun，Long Rong，Zhang Haijun,et al.Analytical and FEM modeling of electromagnetic radial force for switched reluctance motor[J].Journal of China Coal Society，2012,37(4):700-704.

[8] Gopalakrishnan S,Omekanda A M,Lequesne B.Classification and remediation of electrical fualts in the switched reluctance drive[J].IEEE Transactions on Industry Applications,2006,42(2):479-486.

[9] 肖 嵐，李 睿．逆變器并聯(lián)系統(tǒng)功率管開路故障診斷研究[J]．中國電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2006，26(4):99-104． Xiao Lan,Li Rui.Research on open-circuit fault diagnosis of transistor in inverter paralleling system[J].Proceedings of the CSEE，2006,26(4):99-104.

[10] 張 波．電力電子學(xué)亟待解決的若干基礎(chǔ)問題探討[J]．電工技術(shù)學(xué)報(bào)，2006，21(3):24-35． Zhang Bo.Discussion on several fundamental problems necessary to be solved in power electronics[J].Transactions of China Electro technical Society,2006,21(3):24-35.

[11] 尹 航，周 波，魏佳丹．雙凸極電機(jī)主功率變換器故障在線診斷[J]．中國電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2008，23(10):88-94． Yin Hang,Zhou Bo,Wei Jiadan.Study of on-line fault diagnosis of main power converter for doubly salient motor[J].Transactions of China Electrotechnical Society,2008,23(10):88-94.

[12] Wikstrom P,Terens L,Kobi H.Reliability,availability,and maintain ability of high-power variable-speed drive systems[J].IEEE Trans Ind.Applica.,2000,36(1):231-241.

[13] Kastha D,Bose B K.Investigation of fault modes of voltage-fed inverter system for induction motor drive[J].IEEE Transactions on Industry Applications,1994,30(4):1028-1038.

[14] Chen Hao,Zhang Chao.Analysis of electrical faults for switched reluctance motor driver[A].Proceedings of the 3"World Congress on Intelligent Control and Automation[C].2000:666-669.

[15] HusainI,Anwa M N.Fault analysis of switched reluctance motor drives[A].Electric Machines and Drives,1999.International Conference IEMD′99[C].1999:41-43.

[16] Sharma V K,Murthy S S,Singh B.Analysis of switched reluctance motor drive under fault conditions[A].The 1998IEEE Industry Applications Conference[C].1998:553-562.

[17] Gameiro N S,Cardoso A J.Analysis of SRM Drives Behaviour under the occurrence of power converter faults[A].IEEE International Symposium on Industrial Electronics[C].2003:821-825.

[18] Arkadan A A,Kielgas B W.Switched reluctance motor drive systems dynamic performance prediction under internal and external fault conditions[J].IEEE Transactions on Energy Conversion,1994,9(1):45-52.

[19] 盧勝利,陳 昊，曾 輝，等．開關(guān)磁阻電機(jī)中功率變換器故障在線診斷方法[J]．中國電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2010，30(3):63-70． Lu Shengli,Chen Hao,Zeng Hui,et al.On-line fault diagnosis method of power converter for switched reluctance motor[J].Proceedings of the CSEE,2010,30(3):63-70.

[20] 盧勝利．開關(guān)磁阻電機(jī)系統(tǒng)的故障診斷方法研究[D]．徐州:中國礦業(yè)大學(xué)，2010．

Faultdetectionmethodforpowerconverterofswitchedreluctancedrive

JIN Zhi-xin，SONG Jian-cheng，QU Bing-ni，ZHANG Zhong-hua

(ShanxiKeyLaboratoryofCoalMiningEquipmentandSafetyControl,TaiyuanUniversityofTechnology,Taiyuan030024,China)

The failure of normal excitation or freewheeling often occurs when power converter is damaged.The fault type was then analyzed in an asymmetric half-bridge converter,applied to a 12/8switched reluctance drive(SRD).The analytical solution of the phase winding current was obtained by formula derivation under nomal and fault conditions.Ditailed discussions were presented about the amplitude changes of the DC bus current and its digital analysis results under different work conditions.The short-circuit and open-circuit fault detect method of transistors was also proposed，which was connected to the voltage pulse width modulation(PWM)signals and the DC bus current.A model was used to build the pattern of the power converter of SRD system and the simulation has been implemented with matlab.The short-circuit and open-circuit fault simulation result of transistors are agreement with the theoretical analysis results.The detect method can identify the fault phase and determine the fault type.As a result,it has been proved that the method is effective.

switched reluctance drive(SRD)；power converter；main switches；fault detect

10.13225/j.cnki.jccs.2013.0145

山西省自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(2012011027-2)

靳志欣(1987—)，女，河北石家莊人，碩士研究生。E-mail:hbjinzhixin@163.com。通訊作者:曲兵妮(1974—)，女，山西運(yùn)城人，副教授，博士。E-mail:463482400@qq.com

TD614;TM352

A

0253-9993(2014)01-0186-06

靳志欣，宋建成，曲兵妮,等.開關(guān)磁阻電機(jī)驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)功率變換器的故障檢測[J].煤炭學(xué)報(bào),2014,39(1):186-191.

Jin Zhixin，Song Jiancheng，Qu Bingni,et al.Fault detection methodfor power converter of switched reluctance drive[J].Journal of China Coal Society,2014,39(1):186-191.doi:10.13225/j.cnki.jccs.2013.0145