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    不同辛烷值汽油對(duì)增壓直噴汽油機(jī)影響的研究

    2014-09-04 03:47:44*
    關(guān)鍵詞:燃用辛烷值汽油機(jī)

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    (1.西華大學(xué)交通與汽車(chē)工程學(xué)院,四川 成都 610039;2.中國(guó)汽車(chē)技術(shù)研究中心,天津 300300;3. 天津大學(xué)內(nèi)燃機(jī)燃燒學(xué)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,天津 300072)

    隨著汽車(chē)保有量的增加,對(duì)燃料的需求不斷增長(zhǎng),能源供需的緊張狀況變得越來(lái)越嚴(yán)重,因此內(nèi)燃機(jī)應(yīng)當(dāng)向著更加節(jié)能和環(huán)保的方向發(fā)展。缸內(nèi)直噴汽油機(jī)(GDI)因其低排放和節(jié)能的優(yōu)勢(shì),已成為車(chē)用汽油機(jī)一個(gè)重要的發(fā)展方向[1]。由于直接噴入汽缸燃料的霧化、蒸發(fā)吸熱作用使發(fā)動(dòng)機(jī)的進(jìn)氣得到冷卻,GDI發(fā)動(dòng)機(jī)可以采用更大的壓縮比;然而,汽油的性質(zhì)決定發(fā)動(dòng)機(jī)壓縮比只能局限于一定的限度內(nèi),否則就會(huì)出現(xiàn)爆震,因此,缸內(nèi)直噴汽油機(jī)對(duì)其所燃用的汽油辛烷值要求較高。

    根據(jù)測(cè)試方法的不同,辛烷值分為研究法辛烷值( RON )和馬達(dá)法辛烷值(MON)。世界各國(guó)由于汽油煉制工藝不同,其汽油組分不一樣,汽油辛烷值也不盡相同[2]。例如:歐洲以催化重整為主,汽油中芳烴含量高, 因此其辛烷值較高;美國(guó)和日本則以催化重整與催化裂化為主,辛烷值相對(duì)較低;我國(guó)以催化裂化為主,烯烴含量較高,車(chē)用汽油最低研究法辛烷值要求為90, 與美國(guó)和日本接近[3]。

    國(guó)外針對(duì)辛烷值的研究主要集中在動(dòng)力性和燃油經(jīng)濟(jì)性這2方面,對(duì)排放的研究相對(duì)較少[4-8]。日本清潔空氣項(xiàng)目(JCAP)研究結(jié)果表明,提高辛烷值,并同時(shí)提高發(fā)動(dòng)機(jī)壓縮比, 可降低油耗3% ~ 4%[4]。日本JOMO公司通過(guò)加速工況法研究了辛烷值對(duì)車(chē)輛性能的影響,車(chē)輛所要求辛烷值約為95,結(jié)果表明RON 高于95 后對(duì)加速性和排放都沒(méi)有影響, 但低于90 后加速性降低,THC、CO 排放上升[5]。也有研究發(fā)現(xiàn),燃用過(guò)高辛烷值的汽油,不但對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)沒(méi)有益處,還可能會(huì)導(dǎo)致發(fā)動(dòng)機(jī)的燃油消耗率增加[8]。國(guó)內(nèi)針對(duì)辛烷值對(duì)汽油機(jī)影響的研究較少。綜合國(guó)內(nèi)外研究結(jié)果,可看出辛烷值對(duì)排性、動(dòng)力性和經(jīng)濟(jì)性的影響規(guī)律還沒(méi)有一致結(jié)論[9]。因此,對(duì)缸內(nèi)直噴汽油機(jī)燃用不同辛烷值汽油進(jìn)行研究具有重要意義。本文著重研究了辛烷值對(duì)渦輪增壓缸內(nèi)直噴(T-GDI)汽油機(jī)動(dòng)力性、經(jīng)濟(jì)性、排放的影響,為合理制定我國(guó)未來(lái)的汽油標(biāo)準(zhǔn)提供了理論和試驗(yàn)數(shù)據(jù)。

    1 試驗(yàn)設(shè)備

    1.1 試驗(yàn)發(fā)動(dòng)機(jī)與試驗(yàn)臺(tái)架

    試驗(yàn)在一臺(tái)滿(mǎn)足國(guó)Ⅳ排放標(biāo)準(zhǔn)的直列四缸四沖程T-GDI發(fā)動(dòng)機(jī)上進(jìn)行,其基本參數(shù)如表1所示。該發(fā)動(dòng)機(jī)配備了爆震傳感器,因此進(jìn)行不同油品試驗(yàn)時(shí),ECU可以對(duì)點(diǎn)火提前角進(jìn)行控制。

    試驗(yàn)臺(tái)架布局如圖1所示,2個(gè)油箱分別加注不同辛烷值汽油,試驗(yàn)時(shí)通過(guò)閥門(mén)開(kāi)閉改變油路。試驗(yàn)臺(tái)架主要設(shè)備型號(hào)如表2所示。

    表1 發(fā)動(dòng)機(jī)主要技術(shù)參數(shù)

    圖1 試驗(yàn)臺(tái)架布局示意圖

    設(shè)備名稱(chēng)型號(hào)測(cè)功機(jī)AVL SCHNEIDER ELECTRIC POWER DRIVES INDV S33-411400-1BS-1油耗儀AVL7531CST (測(cè)量單元)AVL753CH (溫控單元)排放儀AVL AMA i60空燃比傳感器ETAS LA4缸壓傳感器Kistler 6117BFD16(火花塞式)電荷放大器Kistler 5018A 燃燒分析儀AVL INDICOM V2.4

    1.2 試驗(yàn)方法和試驗(yàn)用油

    試驗(yàn)中,分別在2個(gè)獨(dú)立油箱加注不同辛烷值的汽油,通過(guò)閥門(mén)開(kāi)閉切換油路。為保證試驗(yàn)結(jié)果的準(zhǔn)確,切換油路后,發(fā)動(dòng)機(jī)必須運(yùn)轉(zhuǎn)30 min,消耗油路中舊油,使其充滿(mǎn)新油后再開(kāi)始試驗(yàn)。試驗(yàn)過(guò)程中,每組數(shù)據(jù)均在發(fā)動(dòng)機(jī)工況穩(wěn)定后平行測(cè)量3次。試驗(yàn)過(guò)程中控制冷卻水溫在85±1 ℃之間,機(jī)油溫度在90±1 ℃之間,以消除發(fā)動(dòng)機(jī)冷卻水溫和機(jī)油溫度對(duì)測(cè)量結(jié)果的影響。

    試驗(yàn)所用發(fā)動(dòng)機(jī)電子控制單元(ECU)為車(chē)用ECU,可以靈活準(zhǔn)確地根據(jù)工況的改變對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)的工作進(jìn)行調(diào)節(jié)。通過(guò)外特性試驗(yàn)研究辛烷值對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力性的影響,通過(guò)負(fù)荷特性試驗(yàn)研究辛烷值在試驗(yàn)工況下對(duì)燃油經(jīng)濟(jì)性和排放的影響。利用缸壓傳感器采集缸內(nèi)燃燒壓力數(shù)據(jù),之后利用AVL公司INDICOM V2.4燃燒分析儀對(duì)缸壓數(shù)據(jù)進(jìn)行計(jì)算處理。

    試驗(yàn)油品皆為特制調(diào)配的試驗(yàn)用油,選用了95號(hào)和97號(hào)2種不同辛烷值,其主要參數(shù)如表3所示。

    表3 試驗(yàn)用油主要參數(shù)

    2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

    2.1 動(dòng)力性

    在試驗(yàn)用汽油機(jī)上分別燃用95號(hào)和97號(hào)汽油,其外特性指示平均有效壓力(IMEP)曲線(xiàn)如圖2所示。

    圖2 辛烷值對(duì)汽油機(jī)外特性指示平均有效壓力的影響

    在發(fā)動(dòng)機(jī)節(jié)氣門(mén)全開(kāi)條件下,97號(hào)汽油IMEP大于95號(hào)汽油,在中低轉(zhuǎn)速時(shí)差值最為明顯。燃用97號(hào)汽油與95號(hào)汽油相比,1 000~1 250 r/min時(shí),IMEP增幅為1.1%~1.6%;1 500~1 750 r/min與2 250 r/min至2 750 r/min時(shí),增幅為2.0%~2.5%;2 000 r/min時(shí),IMEP增幅最大,達(dá)到4.07%;3 000~5 600 r/min時(shí),增幅為0.8%~1.4%。這說(shuō)明在該發(fā)動(dòng)機(jī)上燃用高標(biāo)號(hào)汽油能夠提高發(fā)動(dòng)機(jī)的動(dòng)力性,在中低轉(zhuǎn)速最為明顯,最大扭矩點(diǎn)時(shí)增幅最大。

    為深入分析辛烷值對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力性能的影響,現(xiàn)對(duì)2 000 r/min和3 000 r/min的燃燒數(shù)據(jù)進(jìn)行分析。圖3為辛烷值對(duì)汽油機(jī)外特性點(diǎn)火提前角的影響。

    圖3 辛烷值對(duì)汽油機(jī)外特性點(diǎn)火提前角的影響

    在外特性點(diǎn)上,97號(hào)汽油點(diǎn)火提前角明顯大于95號(hào)汽油。這是因?yàn)槿加玫托镣橹灯蜁r(shí),特別是在中低轉(zhuǎn)速大負(fù)荷,爆震傾向大,此時(shí),爆震傳感器將信號(hào)反饋至ECU,ECU將點(diǎn)火提前角推遲。在1 750 r/min和2 000 r/min時(shí)點(diǎn)火提前角最大推遲了3 °CA。點(diǎn)火提前角的變化會(huì)帶來(lái)燃燒的改變。圖4 為燃用不同辛烷值汽油外特性點(diǎn)缸壓與放熱率曲線(xiàn)。

    (a)n=2 000 r/min

    (b)n=3 000 r/min

    從圖3可以看出,2 000 r/min時(shí),95號(hào)汽油點(diǎn)火提前角相對(duì)97號(hào)汽油延遲3 °CA,3 000 r/min時(shí)為1 °CA。圖4中,對(duì)于不同辛烷值汽油,隨著點(diǎn)火提前角的延遲,最高爆發(fā)壓力降低,最高爆發(fā)壓力所對(duì)應(yīng)的曲軸轉(zhuǎn)角也向后推遲,而且這種趨勢(shì)隨著點(diǎn)火提前角延遲的增加逐漸變大。本文定義的燃燒持續(xù)期為累計(jì)放熱率5%~ 90%所經(jīng)歷的曲軸轉(zhuǎn)角。圖5為燃用不同辛烷值汽油時(shí)外特性點(diǎn)燃燒持續(xù)期。結(jié)合圖4和圖5,可知95號(hào)汽油與97號(hào)汽油相比,隨著點(diǎn)火提前角的延遲,混合氣膨脹比降低,最高燃燒壓力點(diǎn)曲軸轉(zhuǎn)角推遲,后燃增加,燃燒速度減緩,燃燒持續(xù)期增加。同時(shí),最大壓力點(diǎn)的推遲增加了燃料燃燒時(shí)的傳熱面面積,使傳熱損失增加,以上因素導(dǎo)致熱效率和燃燒等容度降低,最終導(dǎo)致動(dòng)力性降低。高辛烷值汽油具有更好的動(dòng)力性,在中等轉(zhuǎn)速時(shí)表現(xiàn)最為明顯。

    圖5 燃用不同辛烷值汽油外特性點(diǎn)燃燒持續(xù)期

    2.2 燃油經(jīng)濟(jì)性

    通過(guò)負(fù)荷特性試驗(yàn),對(duì)比了發(fā)動(dòng)機(jī)燃用不同辛烷值汽油在2 000、3 000、5 600 r/min負(fù)荷特性時(shí)的經(jīng)濟(jì)性,結(jié)果如圖6所示,其中BMEP為制動(dòng)平均有效壓力。

    圖6 辛烷值對(duì)汽油機(jī)負(fù)荷特性油耗率的影響

    如圖6所示,在2 000、3 000和5 600 r/min時(shí),97號(hào)汽油的燃油消耗率低于95號(hào)汽油。在2 000 r/min時(shí),中低負(fù)荷,97號(hào)汽油與95號(hào)汽油相比,油耗率降低1.1%~2.8%,大負(fù)荷時(shí),降幅為1.0%~1.1%;3 000 r/min時(shí),在中低負(fù)荷,97號(hào)汽油與95號(hào)汽油相比,油耗率降低1.5%~2.7%,大負(fù)荷時(shí),降幅為1.0%;5 600 r/min時(shí),在中低負(fù)荷,97號(hào)汽油與95號(hào)汽油相比油耗率降低1.0%~2.1%,大負(fù)荷時(shí),降幅為0.4%~0.6%:由此可知,與95號(hào)汽油相比,97號(hào)汽油油耗率在中等負(fù)荷時(shí)降幅較大,而低負(fù)荷和高負(fù)荷的降幅都較小。圖7為辛烷值對(duì)汽油機(jī)3 000 r/min負(fù)荷特性點(diǎn)火提前角的影響。

    圖7 辛烷值對(duì)汽油機(jī)3 000 r/min負(fù)荷特性點(diǎn)火提前角的影響

    選定轉(zhuǎn)速為3 000 r/min,制動(dòng)平均有效壓力(BMEP)為0.3、0.9、1.5 MPa的燃燒數(shù)據(jù)進(jìn)行分析。由圖7可知,隨著負(fù)荷增大,點(diǎn)火提前角呈減小趨勢(shì),且95號(hào)汽油點(diǎn)火提前角小于97號(hào)汽油,隨負(fù)荷的增加,點(diǎn)火提前角延遲逐漸變大。圖8為燃用不同辛烷值汽油3 000 r/min負(fù)荷特性缸壓與放熱率曲線(xiàn)。

    (a)n=3 000 r/min,BMEP=0.3 MPa

    (b)n=3 000 r/min,BMEP=0.9 MPa

    (c)n=3 000 r/min,BMEP=1.5 MPa

    從圖8可以看出,對(duì)于不同辛烷值汽油,隨著點(diǎn)火提前角的延遲,最高爆發(fā)壓力降低,最高爆發(fā)壓力所對(duì)應(yīng)的曲軸轉(zhuǎn)角也向后推遲,且這種趨勢(shì)隨著點(diǎn)火提前角延遲的增加逐漸變大。圖9為燃用不同辛烷值汽油3 000 r/min負(fù)荷特性燃燒持續(xù)期。結(jié)合圖8和圖9,可知95號(hào)汽油與97號(hào)汽油相比,點(diǎn)火推遲后,燃燒持續(xù)期變長(zhǎng),燃燒速率減緩,CA50對(duì)應(yīng)曲軸轉(zhuǎn)角推遲,燃燒持續(xù)期縮短導(dǎo)致熱效率和燃燒等容度降低,最終導(dǎo)致95號(hào)汽油燃油經(jīng)濟(jì)性惡化。

    圖9 辛烷值對(duì)汽油機(jī)3 000 r/min負(fù)荷特性燃燒持續(xù)期的影響

    2.3 排放特性

    通過(guò)負(fù)荷特性試驗(yàn),研究了發(fā)動(dòng)機(jī)在2 000、3 000、5 600 r/min時(shí)燃用不同辛烷值汽油的NOx、THC 和CO 排放。

    2.3.1 辛烷值對(duì)CO排放的影響

    辛烷值對(duì)汽油機(jī)負(fù)荷特性CO排放的影響如圖10所示。

    圖10 辛烷值對(duì)汽油機(jī)負(fù)荷特性CO 排放的影響

    如圖10所示,在2 000、3 000、5 600 r/min時(shí),95號(hào)汽油CO排放都低于97號(hào)汽油。在中低負(fù)荷,2種汽油CO排放差別不大,而在大負(fù)荷時(shí),隨辛烷值升高,CO排放增加。95號(hào)汽油與97號(hào)汽油相比,3 000 r/min時(shí),最大降幅為5.6%,3 000 r/min時(shí)最大降幅為6.4%,5 600 r/min時(shí)最大降幅為7.8%。

    圖11為燃用不同辛烷值汽油,在2 000、3 000、5 600 r/min,BMEP為1.7MPa時(shí)缸內(nèi)平均溫度曲線(xiàn),可知大負(fù)荷時(shí),95號(hào)汽油的點(diǎn)火提前角推遲,燃燒相位靠后,提高了膨脹和排氣過(guò)程中的燃?xì)鉁囟?,使CO在缸內(nèi)和排氣管中的氧化速率提高,從而使CO排放降低。

    (a)n=2 000 r/min,BMEP=1.7 MPa

    (b)n=3 000 r/min,BMEP=1.7 MPa

    (c)n=5 600 r/min,BMEP=1.7 MPa

    2.3.2 辛烷值對(duì)THC排放的影響

    辛烷值對(duì)汽油機(jī)負(fù)荷特性THC排放的影響如圖12所示。

    圖12 辛烷值對(duì)汽油機(jī)負(fù)荷特性THC排放的影響

    由圖12可知,和CO的排放情況類(lèi)似,2 000、3 000、5 600 r/min時(shí),95號(hào)汽油THC排放都低于97號(hào)汽油。在中低負(fù)荷,2種汽油THC排放差別不大,而在大負(fù)荷時(shí),隨辛烷值升高,THC排放增加。95號(hào)汽油與97號(hào)汽油相比,2 000 r/min時(shí),最大降幅為8.3%,3 000 r/min時(shí)最大降幅為7.3%,5 600 r/min時(shí)最大降幅為7.2%。

    汽油機(jī)THC生成的主要原因是缸內(nèi)狹縫的存在、氣缸壁面的冷激效應(yīng)以及缸內(nèi)潤(rùn)滑油膜和沉積物吸附未燃混合氣中的燃油蒸氣[10]。結(jié)合圖11,95號(hào)汽油在大負(fù)荷時(shí)的點(diǎn)火提前角被推遲,推遲點(diǎn)火降低了缸內(nèi)氣體的壓力和混合氣燃燒時(shí)的燃燒室面積,增加了膨脹和排氣過(guò)程中已燃?xì)怏w的溫度,使膨脹和排氣過(guò)程中燃?xì)鉁囟壬?,促進(jìn)未燃碳?xì)湓诟變?nèi)和排氣管中的氧化,使THC排放降低。

    2.3.3 辛烷值對(duì)NOx排放的影響

    辛烷值對(duì)汽油機(jī)負(fù)荷特性NOx排放的影響如圖13所示。

    圖13 辛烷值對(duì)汽油機(jī)負(fù)荷特性NOx排放的影響

    如圖13所示,95號(hào)汽油NOx排放低于97號(hào)汽油,隨著轉(zhuǎn)速的升高,降幅越大。在2000 r/min時(shí),95號(hào)汽油NOx排放略低于97號(hào)汽油,最大降幅為2%。在3 000 r/min和5 600 r/min時(shí),在低負(fù)荷區(qū)域,95號(hào)汽油NOx排放略低于97號(hào)汽油,降幅為3%。隨著負(fù)荷增大,降幅逐漸增加,3 000 r/min時(shí),最大降幅為7.2%,5 600 r/min時(shí),最大降幅為9.3%。

    究其原因,還是因?yàn)?5號(hào)汽油在大負(fù)荷時(shí)的點(diǎn)火提前角推遲。結(jié)合圖11,減小點(diǎn)火提前角使最高燃燒溫度降低,同時(shí)減小了NOx在高溫時(shí)的生成時(shí)間,從而使NOx生成減少。

    綜上所述,95號(hào)汽油THC、CO和NOx排放低于97號(hào)汽油,燃用低辛烷值汽油能夠改善排放。

    3 結(jié)論

    在使用車(chē)用ECU的渦輪增壓缸內(nèi)直噴汽油機(jī)上燃用不同辛烷值汽油,可以得到以下結(jié)論。

    1)高辛烷值汽油可改善帶爆震控制系統(tǒng)的發(fā)動(dòng)機(jī)的動(dòng)力性,2 000 r/min外特性時(shí)97 號(hào)汽油的扭矩相對(duì)于95號(hào)汽油IMEP最大升幅達(dá)4.07%。

    2)燃用高辛烷值汽油能夠改善燃油經(jīng)濟(jì)性,中等負(fù)荷時(shí)降幅較大,而低負(fù)荷和高負(fù)荷的降幅都較小,2 000 r/min、0.9 MPa時(shí)最大降幅達(dá)2.8%。

    3)燃用高辛烷值汽油對(duì)降低THC、CO 和NOx排放不利,不過(guò)其影響程度隨轉(zhuǎn)速和負(fù)荷的不同而存在差別。THC和CO排放在低負(fù)荷時(shí)差別不大,隨負(fù)荷增大而顯著增加;NOx排放受轉(zhuǎn)速和負(fù)荷共同影響,低轉(zhuǎn)速時(shí)差別較小,中高轉(zhuǎn)速時(shí)隨負(fù)荷增大NOx排放明顯增加。95號(hào)汽油相對(duì)于97號(hào)汽油,其CO排放最大降幅約為7.8%,其THC排放最大降幅為8.3%,其N(xiāo)Ox排放最大降幅為9.3%。

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