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    合成氨轉(zhuǎn)化爐爐管焊接技術(shù)的創(chuàng)新

    2014-08-10 09:21:18于世行郝丁華凌開學(xué)王小輝
    石油化工應(yīng)用 2014年5期
    關(guān)鍵詞:氬弧焊爐管焊絲

    于世行,郝丁華,劉 鵬,凌開學(xué),王小輝

    (中國石油寧夏石化公司,寧夏銀川 750021)

    合成氨一段轉(zhuǎn)化爐(101-B)是二化肥合成氨裝置重要設(shè)備,爐管與集氣管連接焊縫在運(yùn)行過程中發(fā)生開裂泄漏,立即停車檢修。通過對(duì)爐管進(jìn)行全面檢測,發(fā)現(xiàn)原焊縫裂紋比上一次又新增了12 道,裂紋焊縫有增多趨勢(裂紋的焊縫是爐管與集氣管凸臺(tái)連接焊縫),如果更換所有爐管需投入8 千多萬元,本著既要恢復(fù)生產(chǎn),又要節(jié)約資金支出的原則,公司決定更換集氣管、集氣管凸臺(tái)及向上500 mm 長的爐管段(可節(jié)約資金5 000 多萬元),在同行業(yè)中屬于創(chuàng)新檢修。

    合成氨101-B 一段轉(zhuǎn)化爐集氣管的更換檢修任務(wù)交給中石油某建設(shè)公司承擔(dān),檢修中爐管焊縫位置為“垂直固定”,新制作的集氣管段與原爐管段進(jìn)行對(duì)接安裝,焊接安裝過程中,8 根Φ141×18 的上升爐管全部發(fā)生裂紋,爐管的焊接開裂直接影響轉(zhuǎn)化爐的檢修進(jìn)度(見圖1)。

    圖1 上端爐管與下端新制作的集氣管組對(duì)焊接示意圖

    爐管裂紋發(fā)生后,針對(duì)爐管裂紋情況進(jìn)行了解、試焊,試焊過程中發(fā)現(xiàn)原爐管端金屬晶粒粗大,裂紋發(fā)生在焊縫底層、填充層、蓋面層等位置。通過分析,引起裂紋的主要原因是:原管端金屬組織粗大;焊材含碳量過高;焊接順序不正確;層間溫度檢測不準(zhǔn)確;坡口角度偏小等原因。不正確的焊接操作會(huì)使焊接應(yīng)力與爐管內(nèi)應(yīng)力快速集中,熔池結(jié)晶過程中,受應(yīng)力的影響,部分晶界已處于裂紋發(fā)生狀態(tài)或接近屈服極限,當(dāng)應(yīng)力大于爐管的屈服極限時(shí),立即發(fā)生慣穿性裂紋,直接造成爐管焊縫的破壞。

    1 現(xiàn)場情況調(diào)查

    轉(zhuǎn)化爐爐管材質(zhì)為ZG45Ni35Cr25NbM,屬鎳基耐蝕合金(也稱高溫合金),有耐高溫氧化和耐氯離子介質(zhì)的應(yīng)力腐蝕性能,焊接性良好,電阻率較高,約為碳鋼的4~5 倍,線膨脹系數(shù)大,導(dǎo)熱率低,所以焊接接頭中會(huì)產(chǎn)生較大的焊接應(yīng)力,在焊接時(shí)容易產(chǎn)生熱裂紋、氣孔、夾渣等焊接缺陷。

    1.1 爐管開裂情況

    合成氨裝置一段轉(zhuǎn)化爐共有8 根集氣管,348 根爐管。其中每根集氣管上部有1 根Φ141×18 上升爐管,其余為Φ108×10.5 爐管。設(shè)計(jì)溫度996 ℃,設(shè)計(jì)壓力3.3 MPa,管內(nèi)介質(zhì)為工藝氣(氫氣+甲烷+一氧化碳)。更換的500 mm 管段與上端舊爐管組對(duì)焊接由外委單位實(shí)施,施焊后8 根上升爐管焊縫全部發(fā)生貫穿裂紋,出現(xiàn)了嚴(yán)重的焊接質(zhì)量問題。

    1.2 爐管材質(zhì)及坡口情況

    101 -B 爐 管 材 質(zhì) 為 ZG45Ni35Cr25NbM 即(25.35.4CNb),采用手工鎢極氬弧焊打底、填充、蓋面,焊絲材質(zhì)為ZG45Ni35Cr25NbM 即(25.35.4CNb),上升爐管開V 型坡口,坡口角度60°,焊縫位置為垂直固定,焊接順序?yàn)橛上孪蛏吓帕泻附樱ㄒ妶D2 左)。

    2 裂紋原因分析

    轉(zhuǎn)化爐爐管材質(zhì)是ZG45Ni35Cr25NbM (即25.35.4CNb),屬鎳基合金(也稱高溫合金),高溫合金基本都有焊接熱裂紋傾向,爐管為鑄造成型,鑄造合金比鍛造合金有更大的裂紋傾向,產(chǎn)生的熱裂紋主要有焊縫結(jié)晶裂紋和近縫液化裂紋兩種。

    首先是焊縫中產(chǎn)生結(jié)晶裂紋既有冶金因素,又有應(yīng)力因素,冶金因素就是高溫合金中成分復(fù)雜、合金含量多,易在晶界形成低熔點(diǎn)共晶物,如644 ℃時(shí)形成的Ni-S,880 ℃時(shí)形成的Ni-P 等,沿晶界形成液化膜,削減晶粒間的結(jié)合力,當(dāng)焊接時(shí)產(chǎn)生較大的熱應(yīng)力、拉應(yīng)力超過晶粒之間的承受力時(shí)就會(huì)產(chǎn)生結(jié)晶裂紋。所以控制結(jié)晶裂紋,就必須減少熱輸入,減小熱應(yīng)力、拉應(yīng)力,實(shí)施中采用了提高焊接速度,改變焊接順序等控制方法。

    另一個(gè)是近縫區(qū)產(chǎn)生的液化裂紋也是由晶間產(chǎn)生液態(tài)薄膜和熱應(yīng)力較大引起的。近縫區(qū)產(chǎn)生液化裂紋主要是由合金晶界上的碳化物引起的。這是因?yàn)楫?dāng)焊接加熱溫度達(dá)到一定值時(shí),碳化物等擴(kuò)散不充分在晶界形成低熔點(diǎn)共晶物,所以含碳量越高,液化裂紋傾向越嚴(yán)重,為了控制液化裂紋,實(shí)施中原焊絲更換成含碳量低的焊絲,采用小焊接參數(shù)、短段焊、多道焊、控制焊接區(qū)域溫度等方法。

    2.1 新爐管與舊爐管之間的差異

    通過試焊新爐管側(cè)未發(fā)現(xiàn)異常變化,焊接舊爐管側(cè)時(shí),發(fā)現(xiàn)熔合區(qū)內(nèi)金屬晶粒粗大、熔融不暢的現(xiàn)象,由此看出舊爐管金屬內(nèi)部已有滲碳和晶粒粗大的變化。這是爐管在960 ℃高溫長期運(yùn)行后,管材組織發(fā)生變化的結(jié)果。

    2.2 焊接材料的差異

    兩種焊接材料對(duì)比,爐管首次施焊的焊絲含碳量遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于攻關(guān)采用的焊絲含碳量。焊縫打底焊后發(fā)現(xiàn)原焊絲25.35.4CNb 的收縮間隙是0.2~0.5 mm,后用焊絲ERNiCr82 的收縮間隙是0.5~1 mm。說明原焊絲的含碳量高、塑性差,裂紋傾向大。

    表1 爐管首次施焊焊絲25.35.4CNb 的化學(xué)成分

    表2 創(chuàng)新采用的ERNiCr-3 焊絲化學(xué)成分

    表3 爐管首次施焊的25.35.4CNb 焊絲力學(xué)性能

    表4 創(chuàng)新采用的ERNiCr-3 焊絲力學(xué)性能

    2.3 焊接順序的應(yīng)用

    攻關(guān)前焊接順序是由下向上排列焊,使焊接應(yīng)力在焊縫上側(cè)不斷聚集,加劇了產(chǎn)生裂紋的傾向。攻關(guān)時(shí)焊接順序是由上向下排列焊接,使焊接應(yīng)力在焊縫上側(cè)逐步消減,避免了裂紋的發(fā)生(見圖2)。

    圖2 101B 爐管焊縫焊接順序圖

    2.4 改變坡口角度

    原坡口制備角度為60°,不符合鎳基合金材料焊接坡口角度的要求,熔合比減小,裂紋傾向增大,所以改變坡口角度為65~70°(見圖3)。

    圖3 101B 爐管焊縫坡口圖

    2.5 層間溫度的控制

    攻關(guān)前焊接層間溫度只控制焊縫區(qū),熱影響區(qū)溫度沒有檢測,無法了解這些區(qū)域的溫度,形成空白。控制層間溫度改為控制焊接區(qū)域溫度(焊縫區(qū)+熱影響區(qū)溫度)(見圖4)。

    圖4 控制焊縫區(qū)+熱影響區(qū)溫度

    3 創(chuàng)新措施

    (1)更換焊接材料,采用ERNiCr82 焊絲,焊絲直徑Φ2.0;(2)改變101B 爐管焊縫坡口角度為65~70°;(3)改變焊接順序:使焊接順序由上向下排列焊接,把焊縫上側(cè)的焊接應(yīng)力逐步減少,避免應(yīng)力集中;(4)控制層間溫度改為控制焊接區(qū)域溫度(焊縫區(qū)+熱影響區(qū)溫度);(5)采用合理的焊接工藝參數(shù)。

    4 焊接實(shí)踐

    (1)焊接工藝順序:開坡口-打磨-坡口PT 檢測-丙酮清理-手工鎢極氬弧焊組對(duì)點(diǎn)固-手工鎢極氬弧焊打底、填充、蓋面。

    (2)選用逆變焊機(jī)Zx7-400STG 氬弧焊機(jī),使用坡口機(jī)制備V 型坡口,坡口角度65~70°,并用磨光機(jī)將焊縫內(nèi)外兩側(cè)20 mm 范圍內(nèi)打磨出金屬光澤,嚴(yán)格清理坡口兩側(cè)20 mm 范圍處的氧化膜、油、銹、污物等雜質(zhì),再用丙酮清理坡口及兩側(cè),并對(duì)坡口進(jìn)行100 %PT 檢測。

    (3)管口內(nèi)部充氬氣保護(hù),組對(duì)焊縫點(diǎn)焊采用全焊透焊法,定位焊長度10~15 mm,焊點(diǎn)寬4~6 mm,共3點(diǎn)。隨后用磨光機(jī)磨薄焊點(diǎn)兩端,便于接頭。

    (4)焊接工藝參數(shù)(見表5)。

    (5)手工鎢極氬弧焊打底焊接,內(nèi)部充氬并有氣體吹出感時(shí),在坡口內(nèi)采用高頻引弧,從管口第4 點(diǎn)位置開始引弧焊接,焊矩傾斜角度為70°左右,操作焊槍稍做擺動(dòng),使坡口兩邊形成熔孔,熔孔前面不斷熔化,后面不斷熔合成形并前行,形成底部焊縫。

    表5 焊接工藝參數(shù)

    新的測溫方法,控制層間溫度改為控制焊接區(qū)域溫度,焊接區(qū)域溫度(焊縫中心溫度為50~60 ℃,焊縫上熔合線溫度是70℃,焊縫向上50mm 處溫度是90℃),焊縫向上150 mm 處溫度是105 ℃),焊接區(qū)域溫度得到有效的控制,避免了高溫?zé)崃烤奂瑴p少了應(yīng)力集中。

    圖5 坡口焊接順序圖

    新制定的焊接順序(見圖2 右),采用倒排焊接法,先從坡口上側(cè)排列焊接,逐步向下坡口焊接轉(zhuǎn)移,最后在下坡口上完成焊接、收弧。均勻分布焊接起弧、收弧點(diǎn)(見圖5),從管口第4 點(diǎn)位置開始引弧焊接,第2 道從點(diǎn)焊3 位置開始焊接,第3 道從點(diǎn)焊2 位置開始焊接,第4 道從點(diǎn)焊1 位置開始焊接,以此類推,起施焊點(diǎn)與收弧焊點(diǎn)在焊道上均勻分布,焊接溫度均勻分布,避免了應(yīng)力集中。手工鎢極氬弧焊的填充、蓋面,引燃電弧,熔化母材、焊絲,焊絲均勻不斷遞進(jìn),焊接熔池在焊槍的作用下,不斷熔合、前移,形成焊縫。采用多層多道焊接,每一道的寬度為4~6 mm,使用鋼絲刷清理道間污物,使道與道之間相連,層與層之間相接,焊接過程中,提高焊接速度,焊縫焊后顏色為白色、黃白色,最后獲得了較好的焊縫。

    5 結(jié)語

    通過現(xiàn)場情況調(diào)查,分析焊縫裂紋原因,制定了正確的焊接工藝措施,使焊接實(shí)踐順利進(jìn)行,獲得了良好的焊縫,所施焊的焊口經(jīng)PT、RT 射線檢驗(yàn)100 %一次合格,解決了轉(zhuǎn)化爐爐管裂紋問題,實(shí)現(xiàn)了轉(zhuǎn)化爐按期投用的目標(biāo),創(chuàng)造出新的高溫合金爐管焊接工藝。

    [1] 中國機(jī)械工程學(xué)會(huì)焊接學(xué)會(huì)編.焊接手冊(cè)[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2008.

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