燃?xì)廨啓C(jī)燃燒室中的管路設(shè)計(jì)

趙傳亮，尚守堂，馬宏宇，柴昕

（中航工業(yè)沈陽(yáng)發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)研究所，沈陽(yáng)110015）

燃?xì)廨啓C(jī)燃燒室中的管路設(shè)計(jì)

趙傳亮，尚守堂，馬宏宇，柴昕

（中航工業(yè)沈陽(yáng)發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)研究所，沈陽(yáng)110015）

燃?xì)廨啓C(jī)燃燒室中的管路主要用于供油、引氣和測(cè)試等，其重要性往往易被忽視，而成為故障易發(fā)部位。為了提高燃?xì)廨啓C(jī)燃燒室管路部件的可靠性,從實(shí)際應(yīng)用出發(fā),分析總結(jié)了燃燒室的管路設(shè)計(jì)中需要考慮的管路材料、直徑以及壁厚的選擇，形狀的確定，相配件的熱膨脹協(xié)調(diào)、卡箍與支架的設(shè)計(jì)，振頻及動(dòng)應(yīng)力計(jì)算與測(cè)試，焊接方式的選擇與工藝控制，后期校形控制等主要因素。通過(guò)對(duì)以上各設(shè)計(jì)細(xì)節(jié)的控制，可以從根本上解決管路易出現(xiàn)的各種問(wèn)題，降低燃燒室管路故障發(fā)生的概率。

管路；設(shè)計(jì)；故障；燃?xì)廨啓C(jī)；燃燒室

0 引言

燃?xì)廨啓C(jī)燃燒室中的管路主要用于供油、引氣和測(cè)試等，其工作特點(diǎn)是溫度高、壓力大，有時(shí)需要穿越燃燒室機(jī)匣、外涵等部件，決定了在設(shè)計(jì)燃燒室管路時(shí)需要特別考慮一些問(wèn)題。根據(jù)近年來(lái)航空發(fā)動(dòng)機(jī)及地面燃?xì)廨啓C(jī)燃燒室研制的經(jīng)驗(yàn)表明，往往是一些不易引起重視的管路在燃燒室的使用中較易發(fā)生故障。某型發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室近年來(lái)發(fā)生的2起較大的故障均是管路故障，且均反復(fù)多次出現(xiàn)。其中1起是燃油管路的裂紋故障，影響了正常的試車(chē)、試飛乃至型號(hào)的研制周期。其原因既有設(shè)計(jì)問(wèn)題也有生產(chǎn)與裝配質(zhì)量的控制問(wèn)題，這些問(wèn)題交織在一起，相互影響，但設(shè)計(jì)質(zhì)量作為產(chǎn)品質(zhì)量的根源，占有更為重要的地位。

本文針對(duì)燃?xì)廨啓C(jī)燃燒室管路設(shè)計(jì)時(shí)需要考慮的諸多問(wèn)題展開(kāi)論述，以期對(duì)該管路設(shè)計(jì)產(chǎn)生一定的指導(dǎo)作用。

1 影響因素

燃燒室的管路設(shè)計(jì)中需要考慮的管路材料、直徑以及壁厚的選擇、形狀的確定、相配件的熱膨脹協(xié)調(diào)、卡箍與支架的設(shè)計(jì)、振頻及動(dòng)應(yīng)力計(jì)算與測(cè)試、焊接方式的選擇與工藝控制、后期校形控制等主要因素。

1.1 管路材料的選擇

隨著發(fā)動(dòng)機(jī)循環(huán)壓比的增大，進(jìn)入燃燒室內(nèi)的氣流溫度和壓力也在逐漸提高，在燃燒室內(nèi)參與工作的管路所承受的溫度和壓力負(fù)荷也相應(yīng)增大，因此要根據(jù)燃燒室的使用工況選擇相應(yīng)的管路材料。

在燃燒室內(nèi)工作的管路的材料不僅要有良好的高溫強(qiáng)度以及持久、蠕變性能，還要有良好的高溫抗氧化、抗腐蝕能力，同時(shí)也要考慮到塑性以及質(zhì)量、成本等問(wèn)題。此外，管路選材時(shí)也不能盲目追求高強(qiáng)度，部分高強(qiáng)度材料的塑性較差，如果管路裝配時(shí)對(duì)中性不好，會(huì)在管路根部產(chǎn)生較大的裝配應(yīng)力，極易導(dǎo)致管路在工作時(shí)發(fā)生斷裂，因此，管路選材時(shí)要在強(qiáng)度與塑性之間進(jìn)行合理的折衷考慮。

一般而言，燃燒室管路設(shè)計(jì)可優(yōu)選0Cr18Ni9，GH625，GH536等常用材料。

1.2 管路直徑的選擇

通常根據(jù)管路的用途選擇相應(yīng)的直徑。一般而言，燃燒室內(nèi)引氣管路內(nèi)徑應(yīng)保證最大引氣狀態(tài)下的引氣量，并且管路損失需要滿足相關(guān)部門(mén)提出的損失控制要求；燃油管路的直徑應(yīng)保證管路內(nèi)的燃油流速不能過(guò)大，以免產(chǎn)生太大的流阻損失，而使燃油泵負(fù)荷過(guò)大；燃油或引氣管路內(nèi)流阻可通過(guò)試驗(yàn)或計(jì)算方法確定[1]；測(cè)試用管路直徑不宜過(guò)大，以減少測(cè)試響應(yīng)時(shí)間，但要保證足夠的強(qiáng)度及剛度。

1.3 管路壁厚的選擇

在管路設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)根據(jù)其使用條件以及所選擇的材料選擇適當(dāng)?shù)谋诤瘛＿^(guò)厚會(huì)增加發(fā)動(dòng)機(jī)的質(zhì)量和制造難度，過(guò)薄會(huì)增大發(fā)生故障的概率?？梢愿鶕?jù)管路內(nèi)壓、直徑以及管路材料的許用應(yīng)力進(jìn)行估算來(lái)確定壁厚。壁厚應(yīng)最終選取工程上常用的尺寸系列或與制造方協(xié)商后確定，以便于管路材料采購(gòu)。

1.4 管路形狀的確定

傳統(tǒng)的管路生產(chǎn)需要在發(fā)動(dòng)機(jī)其他零組件加工完成后再取樣，導(dǎo)致管路的生產(chǎn)必然會(huì)受到發(fā)動(dòng)機(jī)其他零組件的制約，往往成為最后交付的組件。隨著3D技術(shù)的不斷發(fā)展，在計(jì)算機(jī)內(nèi)進(jìn)行精確地3維建模并排布管路已成為現(xiàn)實(shí)，文獻(xiàn)[2-5]介紹了管路數(shù)字化設(shè)計(jì)的一些方法。目前,常用的3維建模軟件有UG、CATIA、Pro/E等，可以在設(shè)計(jì)之初就建立起燃燒室電子3維模型，并對(duì)管路進(jìn)行排布，改變了設(shè)計(jì)人員的設(shè)計(jì)方法和思維方式，能幫助設(shè)計(jì)者更準(zhǔn)確地了解空間位置、形狀尺寸，避免了傳統(tǒng)手工取樣周期長(zhǎng)、管形不準(zhǔn)等弊端，可以大大縮短生產(chǎn)周期，提高設(shè)計(jì)成功率[6]。例如某型發(fā)動(dòng)機(jī)在外場(chǎng)試飛過(guò)程中發(fā)生燃油分管焊縫裂紋故障，經(jīng)分析認(rèn)為裂紋故障產(chǎn)生的原因之一是由于燃油分管手工取樣尺寸不準(zhǔn)確，致使在組件中裝配時(shí)需要進(jìn)行大量校形，結(jié)果在焊縫處產(chǎn)生了較大的裝配應(yīng)力，在工作過(guò)程中裝配應(yīng)力與動(dòng)應(yīng)力疊加，致使燃油分管出現(xiàn)裂紋。故障發(fā)生后，設(shè)計(jì)人員向生產(chǎn)廠提供了由電子樣機(jī)取樣形成的管路坐標(biāo)值，生產(chǎn)廠按這些坐標(biāo)值生產(chǎn)出的管路形狀準(zhǔn)確，基本不需校形就可進(jìn)行焊接、裝配，大大提高了生產(chǎn)效率，減小了故障發(fā)生的概率。因此，通過(guò)采用CAD/CAE和CAM技術(shù)，增強(qiáng)燃燒室管路設(shè)計(jì)的可靠性和維護(hù)性，提高燃燒室的設(shè)計(jì)水平。

1.5 熱膨脹協(xié)調(diào)設(shè)計(jì)

由于燃燒室上的管路經(jīng)常需要穿過(guò)燃燒室機(jī)匣、外涵等部件，而燃燒室機(jī)匣以及外涵的溫差較大，比如推比8一級(jí)軍機(jī)外涵與燃燒室機(jī)匣的溫差可能達(dá)到300℃以上，如果在設(shè)計(jì)時(shí)沒(méi)有考慮熱膨脹問(wèn)題，而未采取相應(yīng)的補(bǔ)償措施，那么如果管路同時(shí)穿越了燃燒室機(jī)匣和外涵機(jī)匣，在管路工作時(shí)必定會(huì)在其軸向和徑向熱膨脹量不一致而承受額外的載荷，可能導(dǎo)致管路或與其相配件提前失效。

為了解決上述問(wèn)題，首先合理地選擇管路以及與其相配件的材料。充分考慮管路和相配件的工作溫度和材料的線膨脹系數(shù)，盡可能保證相配件在工作時(shí)熱膨脹量一致；其次設(shè)法降低管路的剛性。某型發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室中使用的測(cè)壓管路進(jìn)行拉伸時(shí)，管路應(yīng)力分布情況如圖1、2所示，分別表示的是管路上面的安裝座受拉變形位移為0.4 mm的變形、應(yīng)力分布情況。此時(shí)管路根部的最大靜應(yīng)力達(dá)到342.3 MPa。

圖1 受拉變形位移為0.4 mm的變形分布

圖2 受拉變形位移為0.4 mm的應(yīng)力分布

該管路的使用溫度約為600℃，如果采用GH536管材，則在600℃時(shí)的б0.2=270 MPa，бb=655 MPa[7]。此時(shí)管路的靜強(qiáng)度安全系數(shù)n0.2=0.8，nb=1.9，所以在不考慮動(dòng)應(yīng)力的情況下，管路的強(qiáng)度儲(chǔ)備已經(jīng)不足。換言之，如果上述管路2個(gè)安裝座之間的裝配誤差或熱膨脹差達(dá)到0.4 mm，管路將無(wú)法正常工作。

為了解決裝配或熱膨脹帶來(lái)的應(yīng)力問(wèn)題，在國(guó)內(nèi)外發(fā)動(dòng)機(jī)管路設(shè)計(jì)中最通用有效的辦法是設(shè)法降低管路的剛性。設(shè)計(jì)時(shí)可以適當(dāng)增加管路的長(zhǎng)度，以補(bǔ)償管路工作時(shí)兩端可能出現(xiàn)的相對(duì)位移，降低管路應(yīng)力。

將圖1中的管路加長(zhǎng)約30 mm后的應(yīng)力變化情況如圖3所示。從圖3中可見(jiàn)，在變形量同樣為0.4 mm的情況下，管路的最大應(yīng)力由圖2的342.3 MPa下降為圖3的237.3 MPa，降低了30.7%?？梢?jiàn)將管路加長(zhǎng)后，其承受的最大應(yīng)力顯著減小。此時(shí)管路的靜強(qiáng)度安全系數(shù)n0.2=1.14、nb=2.76，分別比管路加長(zhǎng)前提高了42.5%和45.3%。

圖3 管路加長(zhǎng)后受拉變形量為0.4 mm時(shí)的應(yīng)力分布

協(xié)和號(hào)客機(jī)配裝的Olympus 593、V2500、CFM56-7、PW4000、PW6000和俄羅斯某型發(fā)動(dòng)機(jī)的燃燒室燃油分管的形狀分別如圖4～9所示。從圖中可見(jiàn)，不同型號(hào)發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室的燃油分管形狀千差萬(wàn)別，但無(wú)一例外地都有意加長(zhǎng)管路的長(zhǎng)度，以降低其剛性，減小應(yīng)力，來(lái)提高使用壽命。

圖4 OLYMPUS 593發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室的燃油分管形狀

圖5 V2500發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室的燃油分管形狀

圖6 CFM56-7發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室的燃油分管形狀

此外，還可采用柔性管路來(lái)降低其剛性。АЛ-31Ф發(fā)動(dòng)機(jī)從燃燒室上引出的2根管，其中間有1段采用金屬軟管結(jié)構(gòu)，如圖10所示。采用金屬軟管的燃油分管如圖11所示，該結(jié)構(gòu)形式的燃油分管尚未在正式商用發(fā)動(dòng)機(jī)中使用，應(yīng)該是未來(lái)發(fā)展方向之一。在Trent 900發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室中采用的橡膠外皮的燃油分管如圖12所示。該燃油分管形式新穎，首次用于商用發(fā)動(dòng)機(jī)中，值得國(guó)內(nèi)借鑒。

圖7 PW4000發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室的燃油分管形狀

圖8 PW6000發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室的燃油分管形狀

圖9 俄羅斯某型發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室的燃油分管形狀

圖10 АЛ-31Ф發(fā)動(dòng)機(jī)使用的金屬軟管

圖11 采用金屬軟管的燃油分管

圖12 Trent 900發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室的燃油分管

另外還可以采用浮動(dòng)配合結(jié)構(gòu)降低相配件的工作壓力。對(duì)于軍用渦扇發(fā)動(dòng)機(jī)而言，由于燃燒室上的燃油、測(cè)試以及引氣管等管路都需要通過(guò)外涵機(jī)匣引到發(fā)動(dòng)機(jī)外部，而燃燒室與外涵機(jī)匣在工作時(shí)存在一定的軸向和徑向相對(duì)位移，必須采取相應(yīng)的措施，以防止發(fā)動(dòng)機(jī)工作時(shí)管路與外涵機(jī)匣出現(xiàn)干涉而產(chǎn)生應(yīng)力。目前，較為通用的措施是在管路上采用浮動(dòng)配合結(jié)構(gòu)。

1.6 卡箍與支架的設(shè)計(jì)

振動(dòng)是影響管路壽命非常重要的因素之一，而管路系統(tǒng)中卡箍與支架的設(shè)計(jì)（如數(shù)量、位置、剛度等）對(duì)管路系統(tǒng)振動(dòng)的影響非常大。因此，管路設(shè)計(jì)中對(duì)卡箍和支架給予足夠的重視，對(duì)管路系統(tǒng)的振動(dòng)特性（如固有頻率和應(yīng)力等）分析具有重要工程意義。

早期發(fā)動(dòng)機(jī)上的卡箍多采用鋼制件，中間加鋼墊作為阻尼元件，如圖13所示。但由于該結(jié)構(gòu)減振效果較差，發(fā)動(dòng)機(jī)振動(dòng)對(duì)管路的影響較大，目前基本不使用。

現(xiàn)在民機(jī)上使用最廣泛的卡箍是帶有減振橡膠或氟塑料的鋼卡箍，如GE90、CFM56-7和Trent 800發(fā)動(dòng)機(jī)上所用的卡箍，如圖14～16所示。

根據(jù)航展資料，АЛ-31Ф發(fā)動(dòng)機(jī)外部管路上普遍使用了1種帶有金屬氈結(jié)構(gòu)的卡箍。該金屬氈是由金屬絲經(jīng)過(guò)螺旋成型，再相互纏繞最后模壓而成的阻尼襯墊，其阻尼性能好、抗高溫、不易老化，且具有質(zhì)量輕，可調(diào)節(jié)剛度等優(yōu)點(diǎn)，在燃燒室的管路卡箍設(shè)計(jì)時(shí)也可考慮使用。

圖13 OLYMPUS 593發(fā)動(dòng)機(jī)使用的卡箍及墊片

圖14 GE90發(fā)動(dòng)機(jī)上所用卡箍

圖15 CFM56-7發(fā)動(dòng)機(jī)上所用卡箍

圖16 Trent 800發(fā)動(dòng)機(jī)上所用卡箍

另外，文獻(xiàn)[8]介紹了1種新型的帶墊卡箍結(jié)構(gòu)，具有減震、防火性能好、耐老化和裝配方便等優(yōu)點(diǎn)。在燃燒室內(nèi)的卡箍設(shè)計(jì)時(shí)也可借鑒使用。

現(xiàn)代燃燒室管路設(shè)計(jì)時(shí)也可考慮采用有限元法輔助進(jìn)行卡箍設(shè)計(jì)。文獻(xiàn)[9]介紹了針對(duì)航空發(fā)動(dòng)機(jī)管路系統(tǒng)中不同卡箍的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，對(duì)其剛度系數(shù)進(jìn)行有限元計(jì)算和試驗(yàn)測(cè)定的方法。文獻(xiàn)[10]分析了簡(jiǎn)化管路系統(tǒng)模型的固有頻率特性以及其與導(dǎo)管卡箍固定位置的對(duì)應(yīng)關(guān)系，給出了導(dǎo)管卡箍固定間距的安全范圍。

除了以上提到的卡箍設(shè)計(jì)外，在進(jìn)行燃燒室上的支架設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)盡量簡(jiǎn)單，且自身要有足夠的剛度，最好在機(jī)匣的安裝邊或座上固定支架，盡量不要將其固定在部件上，以免在發(fā)動(dòng)機(jī)工作時(shí)影響管路的定位。1.7振頻以及動(dòng)應(yīng)力控制

管路設(shè)計(jì)必須從結(jié)構(gòu)上防止出現(xiàn)高周疲勞，并保證有足夠的低循環(huán)疲勞壽命。而為了防止高周疲勞主要是使管路的自振頻率錯(cuò)開(kāi)發(fā)動(dòng)機(jī)的特定頻率。

另外，燃燒室管路的自振頻率還應(yīng)避免落在燃燒室聲激振的高能量區(qū)，管路的最大振動(dòng)應(yīng)力應(yīng)小于同種結(jié)構(gòu)管子疲勞極限的1/3。為達(dá)到以上要求，對(duì)管路的振動(dòng)特性分析以及進(jìn)行相關(guān)試驗(yàn)是必不可少的，其中包括振頻和振型的計(jì)算（如簡(jiǎn)化估算、有限元分析等）[11-13]、響應(yīng)分析、壽命預(yù)估[14]等，以及對(duì)管路的振頻、振型、動(dòng)應(yīng)力等進(jìn)行測(cè)量[15]。如果測(cè)量結(jié)果不令人滿意，可通過(guò)改變管路的形狀、支架與卡箍的位置等來(lái)調(diào)整管路的自振頻率和動(dòng)應(yīng)力[16]。

1.8 焊接方式的選擇與質(zhì)量控制

燃燒室內(nèi)的管路總數(shù)雖不是很多，但其形狀大多比較復(fù)雜，焊縫數(shù)量也比較多。同時(shí)，也由于其形狀復(fù)雜，造成管路成形困難以及一些自動(dòng)焊設(shè)備無(wú)法使用，而手工焊往往大大增加了焊縫潛在缺陷存在的可能性。根據(jù)相關(guān)資料報(bào)道，某渦扇發(fā)動(dòng)機(jī)燃油總管上的釬焊縫共有90余處，某渦噴發(fā)動(dòng)機(jī)燃油總管上的氬弧焊縫共有120余處，某在役發(fā)動(dòng)機(jī)燃油總管上的焊縫共有100余處。這3型發(fā)動(dòng)機(jī)的燃油總管在使用中，無(wú)一例外地在重要試飛、試車(chē)過(guò)程中發(fā)生過(guò)燃油管路焊縫裂紋故障，對(duì)型號(hào)的研制進(jìn)度均產(chǎn)生了重大影響。因此，從設(shè)計(jì)角度對(duì)焊縫質(zhì)量進(jìn)行嚴(yán)格控制是燃燒室管路設(shè)計(jì)中極其重要的方面。

（1）根據(jù)管路系統(tǒng)結(jié)構(gòu)特點(diǎn)選擇合適的焊接方法。由于真空釬焊的焊接應(yīng)力小、焊縫質(zhì)量好、生產(chǎn)效率高等優(yōu)點(diǎn)，對(duì)于焊縫較多的燃油管路焊接來(lái)說(shuō)應(yīng)是較好的選擇，但在焊料的選擇上一定要慎重，以預(yù)防在使用過(guò)程中發(fā)生焊縫裂紋故障。另外，由于一些焊料對(duì)釬焊間隙要求較高，在釬焊時(shí)應(yīng)根據(jù)焊料特點(diǎn)選擇合適的釬焊間隙，以保證焊接質(zhì)量。對(duì)于一些能采用自動(dòng)焊接設(shè)備或不適宜采用釬焊的管路來(lái)說(shuō)，采用氬弧焊也是很好的選擇?？傊谌紵夜苈吩O(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)根據(jù)其特點(diǎn)以及各種焊接方法的優(yōu)缺點(diǎn)選擇合適的焊接方法，否則不但不能發(fā)揮各種焊接方法的優(yōu)點(diǎn)，反而容易給生產(chǎn)及使用帶來(lái)諸多隱患。

（2）加強(qiáng)焊接質(zhì)量控制。在設(shè)計(jì)初期，設(shè)計(jì)人員就要對(duì)重要的焊縫提出明確的質(zhì)量控制要求。除了常規(guī)的X光、熒光以及打壓試驗(yàn)外，對(duì)重要焊縫還要有相應(yīng)的金相檢查、疲勞試驗(yàn)以及定期檢查要求等。

1.9 校形控制

由于管路生產(chǎn)的特殊性，很多管路在裝配時(shí)都要進(jìn)行校形。然而，由于工人的技術(shù)水平各不相同，在校形過(guò)程中極易造成管路以及焊縫內(nèi)殘余大量的應(yīng)力，在管路工作時(shí)就很可能發(fā)生故障。某型發(fā)動(dòng)機(jī)多次出現(xiàn)過(guò)從燃燒室引出的測(cè)壓管的斷裂故障，其原因均與不規(guī)范的校形有很大關(guān)系。所以在設(shè)計(jì)文件中對(duì)管路的裝配要提出嚴(yán)格的要求,對(duì)校形次數(shù)、校形位置、管路在自由狀態(tài)下與在安裝狀態(tài)下的錯(cuò)移量等進(jìn)行限定。另外，一般情況下，均要求管路安裝自如，徒手能擰動(dòng)外加螺母螺紋長(zhǎng)度的2/3多；校正導(dǎo)管時(shí)，應(yīng)采取措施，嚴(yán)防應(yīng)力傳至焊縫。

2 結(jié)束語(yǔ)

由于燃燒室內(nèi)管路工作的特殊性，在設(shè)計(jì)時(shí)必須從管路的材料、直徑與壁厚的選擇、管形的確定、相配件的熱膨脹協(xié)調(diào)方式、卡箍與支架的設(shè)計(jì)、振頻及動(dòng)應(yīng)力計(jì)算與測(cè)試、焊接方式的選擇與工藝控制、后期校形控制等多方面進(jìn)行綜合考慮，并對(duì)生產(chǎn)與裝配中可能出現(xiàn)的問(wèn)題進(jìn)行嚴(yán)格要求與限定，以規(guī)范管路制造和使用中各細(xì)節(jié)，有效保證燃燒室內(nèi)管路使用的可靠性。

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Design of Pipelines for Gas Turbine Combustor

ZHAO Chuan-liang，SHANG Shou-tang，MA Hong-yu，CHAI Xin
（AVIC Shenyang Engine Design and Research Institute,Shenyang 110015,China）

Pipelines in combustor are used for fuel supply,air bleeding and testing.The importance of the pipeline in combustor is often neglected,which usually causes combustor failure.In order to increase the reliability of combustor pipelines,when designing pipelines of a combustor,the key factors were analyzed and summarized according to the experience of practical application.More attention should be paid to the following aspects,such as the selection of material,pipeline’s diameter,wall thickness,the shape definition,thermal expansion coordination,the design of clamp and bracket,the calculation and testing of vibration frequency and dynamic stress,the selection of welding,the control of welding procedure,the control of pipelines shape adjustment，etc.All kinds of problems happened on pipelines can be fundamentally avoided.The probability of combustor pipeline failure will be reduced in this way by controlling the design details.

pipeline;design;failure;gas turbine;combustor

V 235.1

A

10.13477/j.cnki.aeroengine.2014.05.008

2013-10-07基金項(xiàng)目：燃?xì)廨啓C(jī)工程研究項(xiàng)目資助

趙傳亮（1976），男，碩士，高級(jí)工程師，從事航空發(fā)動(dòng)機(jī)主燃燒室設(shè)計(jì)工作；E-mail：zcl606@qq.com。

趙傳亮，尚守堂，馬宏宇，等.燃?xì)廨啓C(jī)燃燒室中的管路設(shè)計(jì)[J].航空發(fā)動(dòng)機(jī)，2014，40（5）：39-44．ZHAO Chuanliang，SHANG Shoutang，MAHongyu，et al.Design ofpipelines for gas turbine combustor[J].Aeroengine，2014，40（5）：39-44．