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    復(fù)雜斷塊油藏人工邊水驅(qū)提高采收率機(jī)理分析

    2014-06-28 02:57:34張戈
    斷塊油氣田 2014年4期
    關(guān)鍵詞:邊水波及斷塊

    張戈

    (中國(guó)石化勝利油田分公司現(xiàn)河采油廠,山東 東營(yíng) 257000)

    人工邊水驅(qū)技術(shù)是近兩年勝利油田提出的一項(xiàng)水驅(qū)開發(fā)技術(shù)。該技術(shù)通過(guò)在復(fù)雜斷塊油藏構(gòu)造低部位大井距大排量注水形成人工強(qiáng)邊水,驅(qū)替特高含水期高度分散的剩余油重新運(yùn)移聚集到構(gòu)造高部位,進(jìn)而提高復(fù)雜斷塊油藏采收率。

    受油藏本身高溫、高鹽特征的影響,水驅(qū)開發(fā)成為勝利油田復(fù)雜斷塊油藏的主要開發(fā)手段[1-2]。統(tǒng)計(jì)分析已投入開發(fā)的不同類型斷塊的開發(fā)效果,發(fā)現(xiàn)天然強(qiáng)邊水?dāng)鄩K油藏表現(xiàn)出采油速度高、采出程度高、采收率高、能量保持水平高的特點(diǎn),開發(fā)效果明顯好于邊水能量較弱的斷塊,且整體表現(xiàn)為天然能量越好,開發(fā)效果越好。因此,勝利油田首先在近廢棄斷塊油藏進(jìn)行了人工邊水驅(qū)礦場(chǎng)實(shí)踐。實(shí)施效果表明,通過(guò)人工邊外大排量注水形成強(qiáng)邊水,能夠達(dá)到改善開發(fā)效果、提高采收率的目的[3]。

    1 礦場(chǎng)實(shí)踐

    目前,人工邊水驅(qū)礦場(chǎng)實(shí)踐主要在3類斷塊實(shí)施:一是極限含水近廢棄區(qū)塊;二是封閉小斷塊;三是極復(fù)雜封閉小斷塊。

    1.1 極限含水近廢棄斷塊大排量邊外注水

    辛1沙一4斷塊為一反向屋脊窄條帶油藏,含油面積 1.100 km2,地質(zhì)儲(chǔ)量 65.00×104t,原始水油體積比為10.0,油層厚度8 m,地層傾角12.5°。該區(qū)塊在進(jìn)行人工邊水驅(qū)前,只剩高部位1口井在生產(chǎn),含水率達(dá)97.7%,日產(chǎn)油只有1.1 t,其他生產(chǎn)井均因達(dá)到極限含水轉(zhuǎn)注或關(guān)井。人工邊水驅(qū)過(guò)程中,將油水邊界外500~1 000 m的老井轉(zhuǎn)注,形成大井距邊外強(qiáng)注,總注水量達(dá)10.0×104m3;之后對(duì)構(gòu)造高部位油井進(jìn)行了扶停、補(bǔ)孔等措施,實(shí)施3口井均獲較高產(chǎn)能。辛104井扶停日產(chǎn)油4.5 t,辛1-22井扶停日產(chǎn)油10.5 t,辛1-34補(bǔ)孔上返,日產(chǎn)油達(dá)40.0t。層塊整體采收率提高了2.1百分點(diǎn)。

    該區(qū)塊實(shí)踐表明,對(duì)于常規(guī)注水開發(fā)近廢棄復(fù)雜斷塊,通過(guò)大排量邊外注水形成強(qiáng)邊水,能夠使分散的剩余油重新運(yùn)移聚集到高部位,提高水驅(qū)波及體積,同時(shí)有效補(bǔ)充體層能量,達(dá)到提高采收率的目的。

    1.2 封閉小斷塊超前人工邊水驅(qū)

    河68-9沙二7為一典型封閉小斷塊,含油面積為0.086 km2,地質(zhì)儲(chǔ)量6.30×104t,原始水油體積比為1.2。利用低部位河68井對(duì)沙二7超前注水,累注量達(dá)到10.2×104m3之后,將高部位河68-斜64井補(bǔ)孔,單采沙二7。該井初期自噴生產(chǎn),日產(chǎn)液28.6 t,日產(chǎn)油28.5 t,2 a累計(jì)產(chǎn)油1.5×104t,動(dòng)液面仍保持在800 m左右,取得了非常好的開發(fā)效果。

    該區(qū)塊實(shí)踐表明,對(duì)于未動(dòng)用封閉復(fù)雜小斷塊,通過(guò)提前注水形成強(qiáng)邊水,能夠有效補(bǔ)充天然能量,達(dá)到高效開發(fā)的目的。

    1.3 極復(fù)雜封閉小斷塊交替注采

    根據(jù)勝利油田研究成果,極復(fù)雜封閉小斷塊是指含油面積小于0.050 km2,地質(zhì)儲(chǔ)量小于5.00×104t,經(jīng)濟(jì)上難以形成注采井網(wǎng)的復(fù)雜小斷塊[2]。河68-10沙二5斷塊含油面積僅為0.047 km2,地質(zhì)儲(chǔ)量1.97×104t,原始水油體積比為0.5。初期,河68-10井合采沙二53-61小層,3個(gè)月后能量衰竭,不出液,酸化解堵等均無(wú)效。將該井轉(zhuǎn)注沙二5—8小層,累注20×104m3后,停注1a,單采沙二5小層;初期日產(chǎn)液51.0t,日產(chǎn)油33.7 t,累計(jì)增油0.258 4×104t,采收率提高了13百分點(diǎn)。

    該區(qū)塊實(shí)踐表明,對(duì)于難以形成注采井網(wǎng)的極復(fù)雜封閉小斷塊,通過(guò)高部位油井交替注采,依靠重力分異作用形成強(qiáng)邊水驅(qū),能起到有效補(bǔ)充能量的作用,從而提高采收率。

    2 提高采收率機(jī)理分析

    上述礦場(chǎng)實(shí)踐表明,人工邊水驅(qū)對(duì)不同類型復(fù)雜斷塊油藏具有明顯改善開發(fā)效果、提高采收率的作用,但從開發(fā)角度看,其提高采收率的機(jī)理尚需深入研究。

    油藏水驅(qū)采收率從宏觀角度分析,可以表示為[4-5]

    式中:ER為水驅(qū)采收率,無(wú)因次;ED為水驅(qū)極限驅(qū)油效率,無(wú)因次;EV為水驅(qū)極限體積波及系數(shù),無(wú)因次。

    因此,研究人工邊水驅(qū)提高采收率的機(jī)理,可從研究提高極限驅(qū)油效率和波及體積2方面入手[6-12]。

    2.1 提高驅(qū)油效率

    2.1.1 提高注水開發(fā)弱波及區(qū)過(guò)水倍數(shù)

    對(duì)于水驅(qū)油藏來(lái)說(shuō),注水開發(fā)時(shí)水井注水體積倍數(shù)與油藏內(nèi)某一剖面的過(guò)水倍數(shù)差別較大。水井點(diǎn)狀注水開發(fā),水井附近過(guò)水倍數(shù)最大,距離水井遠(yuǎn)的區(qū)域,過(guò)水倍數(shù)變小,驅(qū)油效率低,注水井間存在弱波及區(qū)(見圖1)。假設(shè)有一含油條帶寬度為300 m的均質(zhì)油藏,將含油條帶平行于油水邊界均分為6 000段,進(jìn)行邊外注水開發(fā)。當(dāng)注水倍數(shù)為每一小段油藏孔隙體積的6 000倍時(shí),則只有以水井為中心的一定區(qū)域內(nèi)過(guò)水倍數(shù)為6 000倍,離水井越遠(yuǎn),油藏過(guò)水倍數(shù)越小,水井間存在弱波及區(qū)。對(duì)同樣的油藏,若開發(fā)方式為人工邊水驅(qū),則邊水近似平行于油水邊界驅(qū)油,油藏過(guò)水倍數(shù)剖面平行于油水邊界,則會(huì)大幅提高注水開發(fā)弱波及區(qū)的過(guò)水倍數(shù),進(jìn)而提高驅(qū)油效率(見圖2)。

    圖1 注水井點(diǎn)狀驅(qū)替過(guò)水倍數(shù)示意

    圖2 人工邊水驅(qū)替過(guò)水倍數(shù)示意

    2.1.2 增大驅(qū)替壓力梯度

    人工邊水驅(qū)通過(guò)人為注水形成強(qiáng)邊水驅(qū)后,邊水能量增強(qiáng),邊水與油井間的壓降漏斗整體抬升,相應(yīng)的邊水與油井間各點(diǎn)的驅(qū)替壓力梯度增大[13]。室內(nèi)巖心實(shí)驗(yàn)表明,驅(qū)替壓力梯度越大,巖心驅(qū)油效率越高,二者之間呈對(duì)數(shù)關(guān)系[13](據(jù)勝利油田2013年開發(fā)技術(shù)座談會(huì)材料)(見圖 3)。

    圖3 驅(qū)油效率與驅(qū)替壓力梯度關(guān)系曲線

    依達(dá)西定律,增大驅(qū)替壓力梯度,即提高滲流速度:

    從孔隙微觀角度分析,滲流速度增大,會(huì)引起水驅(qū)油的黏滯力增大,從而降低殘余油飽和度。室內(nèi)實(shí)驗(yàn)表明,隨滲流速度提高,水驅(qū)殘余油飽和度明顯減小,表明水驅(qū)油效率提高(見表1);因此,人工邊水驅(qū)通過(guò)增大驅(qū)替壓力梯度,可有效提高驅(qū)油效率[14]。

    表1 黏滯力、毛細(xì)管力對(duì)殘余油飽和度的影響

    2.2 提高體積波及系數(shù)

    2.2.1 通過(guò)改變流場(chǎng),提高平面波及系數(shù)

    利用數(shù)值模擬技術(shù)對(duì)點(diǎn)狀注水和人工邊水驅(qū)水驅(qū)流線進(jìn)行了模擬。

    結(jié)果表明,常規(guī)注水開發(fā)時(shí),注入水在向油井驅(qū)替過(guò)程中,注采井間形成高壓區(qū),同時(shí)也是高壓差條帶區(qū),易形成水竄,水驅(qū)波及系數(shù)小。油井間以及斷塊邊角處被切割形成低壓區(qū),油無(wú)法被有效驅(qū)替,從而形成滯留區(qū)(見圖4)。

    圖4 邊外注水?dāng)鄩K驅(qū)替模式

    人工邊水驅(qū)形成強(qiáng)邊水后,整個(gè)水驅(qū)流線發(fā)生明顯變化,點(diǎn)狀注水滯留區(qū)流線由疏變密,剩余油得到有效驅(qū)替(見圖5)。這是由于形成強(qiáng)邊水驅(qū)后,油井生產(chǎn)過(guò)程中泄壓,導(dǎo)致邊水與油井間形成低壓區(qū),油井間區(qū)域由于邊水能量的補(bǔ)充,形成相對(duì)高壓區(qū),從而達(dá)到了驅(qū)替常規(guī)注水開發(fā)造成的滯留區(qū)剩余油的目的。

    圖5 強(qiáng)邊水驅(qū)替流場(chǎng)分布

    2.2.2 通過(guò)增大驅(qū)動(dòng)力,提高縱向波及系數(shù)

    理論研究表明,同一口油井合采傾角、厚度、物性等完全相同的2個(gè)層,水油體積比為100的層縱向波及系數(shù)明顯高于水油體積比為1的層(據(jù)勝利油田地質(zhì)院2011年開發(fā)技術(shù)座談會(huì)材料)(見圖6)。

    圖6 不同水油體積比水驅(qū)縱向波及范圍對(duì)比

    分析其內(nèi)在原因在于:水驅(qū)油過(guò)程中,驅(qū)替相(水相)受到驅(qū)動(dòng)力及自身重力的影響,當(dāng)驅(qū)動(dòng)力非常小的時(shí)候,所受合力變?yōu)樗?qū)油的阻力,此時(shí)以重力作用為主,水驅(qū)油達(dá)到一種相對(duì)穩(wěn)定狀態(tài),水驅(qū)油前緣不會(huì)發(fā)生突進(jìn)現(xiàn)象;如果油水界面上油水相壓力相等,即忽略毛細(xì)管壓力,則此時(shí)會(huì)存在一個(gè)近乎水平的油水界面。

    對(duì)于實(shí)際水驅(qū)油藏來(lái)說(shuō),驅(qū)動(dòng)力要遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于穩(wěn)定驅(qū)替的臨界驅(qū)動(dòng)力,因此,驅(qū)替相所受合力在重力影響下,方向沿驅(qū)動(dòng)力方向斜向下。這就使得驅(qū)替相(水相)沿油層底部推進(jìn)較快,形成不穩(wěn)定驅(qū)替,水驅(qū)前緣呈底部指進(jìn)狀態(tài);驅(qū)動(dòng)力越大時(shí),所受合力方向與油層傾向夾角越小,油層頂部與底部的水驅(qū)速度會(huì)越接近;當(dāng)驅(qū)動(dòng)力大到極限、重力可以忽略時(shí),則水相所受合力近乎平行于油層,則此時(shí)的水驅(qū)前緣垂直于油層,油層頂部與底部水驅(qū)推進(jìn)速度一致,即可達(dá)到縱向最大波及的理想狀態(tài)(見圖7)。

    綜上所述,人工邊水驅(qū)技術(shù)是一種通過(guò)優(yōu)化能量補(bǔ)充方式形成人工強(qiáng)邊水,變點(diǎn)狀驅(qū)油為面積掃油,實(shí)現(xiàn)中、低含水階段高效驅(qū)替和特高含水階段普遍分布剩余油有效動(dòng)用的高效水驅(qū)技術(shù),對(duì)于提高復(fù)雜斷塊油藏水驅(qū)采收率具有重要作用。

    圖7 不穩(wěn)定驅(qū)動(dòng)縱向水驅(qū)油示意

    3 結(jié)束語(yǔ)

    從礦場(chǎng)試驗(yàn)來(lái)看,人工邊水驅(qū)能夠有效提高復(fù)雜斷塊油藏開發(fā)效果;但該項(xiàng)技術(shù)仍處于探索階段,尤其對(duì)礦場(chǎng)實(shí)施過(guò)程中的區(qū)塊選取,合理注采井網(wǎng)、合理注采參數(shù)的制定,需要與實(shí)際區(qū)塊緊密結(jié)合,因地制宜地制定相應(yīng)實(shí)施方案,才能取得較好的開發(fā)效果。

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