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      丟手式油層保護管柱的研制與應(yīng)用

      2014-06-27 10:25:18庹濤馬耀輝李燁劉永強楊旭彬中石化河南油田分公司第二采油廠河南唐河473400
      石油天然氣學報 2014年11期
      關(guān)鍵詞:橋塞膠筒防砂

      庹濤,馬耀輝,李燁,劉永強,楊旭彬 (中石化河南油田分公司第二采油廠,河南 唐河 473400)

      丟手式油層保護管柱的研制與應(yīng)用

      庹濤,馬耀輝,李燁,劉永強,楊旭彬 (中石化河南油田分公司第二采油廠,河南 唐河 473400)

      針對傳統(tǒng)的井下防污染裝置在生產(chǎn)中會隨采油管柱產(chǎn)生振動,導致井下工具易失效、有效使用周期短的問題,開展了丟手式油層保護管柱的研究設(shè)計,通過丟手橋塞對生產(chǎn)層段進行封堵并實現(xiàn)與生產(chǎn)管柱的分離。室內(nèi)試驗和現(xiàn)場應(yīng)用表明,該管柱可以解決常規(guī)無傷害洗井管柱存在的封隔器易失效、使用周期短、費用高的問題,提升了油田的經(jīng)濟效益。

      油層保護;封隔器;丟手式管柱

      目前在油田生產(chǎn)和分層開發(fā)過程中,由于原油黏度大、油井結(jié)蠟嚴重,需要定期清蠟、降黏以維持生產(chǎn)。在清蠟、降黏的過程中需注入洗井液,導致在油層保護方面存在一些問題:部分區(qū)塊水敏、速敏情況普遍存在,為防止清蠟過程污染油層,只能采取將原井產(chǎn)出液經(jīng)超導車加熱后重新注入井筒,提高井筒溫度實現(xiàn)清蠟;在低液量(液量小于5t/d)、中深井(井深大于1000m)中,由于液量低,難以建立有效的油套循環(huán),造成清蠟不徹底,頻繁蠟卡作業(yè);傳統(tǒng)的井下防污染裝置和生產(chǎn)管柱相連,在生產(chǎn)過程中會隨采油管柱產(chǎn)生振動,封隔器易失效[1]。上述問題的存在影響了油井的正常生產(chǎn)和產(chǎn)能,降低了井下作業(yè)施工的效果,增加了原油生產(chǎn)成本。為此開展了丟手式油層保護管柱的研究及應(yīng)用。

      1 丟手橋塞的設(shè)計

      通過設(shè)計一個丟手橋塞來實現(xiàn)油層保護管柱與生產(chǎn)管的分離,避免生產(chǎn)過程中油層保護管柱隨采油管柱產(chǎn)生振動。丟手橋塞主要由丟手封隔器和防砂防落物工作筒兩部分組成。

      1.1 丟手封隔器的選型

      丟手封隔器的設(shè)計需著重處理坐封、密封、錨定三者之間的關(guān)系,同時需實現(xiàn)防中途坐封和雙向承高壓。按照以下原則設(shè)計:坐封機構(gòu)采用獨立的液壓強制坐卡坐封機構(gòu),在能保障足夠坐封力和壓縮距的同時,具備防中途坐封和防碰撞結(jié)構(gòu)功能,增強橋塞下入及丟手的可靠性[2];優(yōu)化封隔器錨定機構(gòu)、鎖緊機構(gòu)及平衡機構(gòu)的設(shè)計,通過密封件的鎖緊機構(gòu)使作用在封隔器上的壓差傳遞到套管上,而不作用在芯桿上,保障密封件具有足夠鎖緊力,避免膠筒應(yīng)力松弛,增強其承壓指標[3]。

      目前常用的封隔器性能指標見表1。

      表1 各種封隔器性能對比

      通過優(yōu)化對比,優(yōu)選Y445-114封隔器作為丟手封隔器。

      1.2 防砂防落物結(jié)構(gòu)設(shè)計

      為了防止生產(chǎn)過程中井下落物、油砂沉積到開關(guān)上造成堵塞,在丟手橋塞上設(shè)計防砂防落物結(jié)構(gòu),即在單流閥球上部設(shè)計一個防砂防落物工作筒。防砂防落物工作筒選用外徑60mm、壁厚5mm鋼管,在中心管上部連接一傘狀錐形,在上部開40mm×40mm側(cè)窗兩個,作為出油通道[4]。防砂防落物工作筒的結(jié)構(gòu)如圖1所示。

      圖1 防砂防落物結(jié)構(gòu)的設(shè)計

      2 丟手式油層保護管柱的結(jié)構(gòu)組成及工作原理

      丟手式油層保護管柱由丟手橋塞、尾管、絲堵相連,按設(shè)計要求將管柱下入井內(nèi)后打壓丟手實現(xiàn)對生產(chǎn)層段的封堵,需起出丟手管柱時下專用打撈工具打撈。

      2.1 丟手橋塞

      丟手橋塞結(jié)構(gòu)示意圖見圖2。丟手橋塞全長2650mm,最大外徑114mm,坐封壓力10MPa,丟手壓力15MPa,工作溫度120℃,上部耐壓35MPa、下壓耐壓25MPa,解封負荷15~25k N,解封方式采用下?lián)棋^打撈上提;采用27/8 in TBG絲扣連接,適用于直徑124mm的套管。

      圖2 丟手橋塞結(jié)構(gòu)示意圖

      丟手橋塞工作原理如下:管柱按設(shè)計要求下到位置后,油管正打壓5MPa,座封剪釘在兩級液壓缸的作用下被剪斷,壓縮長膠筒、短膠筒,擠出卡瓦牙。壓力10MPa時,在拉桿活塞的推動下鎖爪下行至鎖爪套位置,實現(xiàn)鎖緊,封隔器坐封完成。繼續(xù)打壓≥15MPa,丟手銷釘被拉斷,上接頭、上缸套、下活塞、上中心管、下缸套、連接套、下中心管、中間套與下部分分開,壓力突降,完成丟手操作。

      圖3 打撈部分結(jié)構(gòu)示意圖

      2.2 打撈部分結(jié)構(gòu)

      圖3為打撈部分結(jié)構(gòu)示意圖。打撈部分全長325mm,最大外徑114mm,采用27/8 in TBG絲扣連接。其工作原理是:打撈作業(yè)時,油管下接專用打撈錨,作用力達到20k N時,打撈錨撈住打撈筒母扣,剪斷解封剪釘,卡簧松動自鎖失效,在膠筒的彈性作用下膠筒中心管上移,封隔器解封,上提油管,工具隨同油管提出井筒。

      如遇到打撈不動的情況,下壓油管并順時針旋轉(zhuǎn)油管0.5圈解鎖打撈頭,即可退出打撈作業(yè)。

      3 室內(nèi)試驗

      3.1 坐封壓力測試

      根據(jù)設(shè)計依據(jù)與相關(guān)試驗要求,用直徑139.7mm套管模擬現(xiàn)場實際井筒進行加壓測試,將測試壓力升幅設(shè)計為0.5MPa,初始壓力設(shè)置為5MPa。在室內(nèi)進行14次測試試驗,結(jié)果見表2。在10MPa后缸套不再移動,封隔器膠筒已壓縮到位,此時缸套的實際行程是125mm,封隔器實際缸套設(shè)計行程是140mm。將壓力提升至12MPa,缸套未移動,封隔器坐封,該封隔器實際坐封壓力為10MPa。考慮施工安全和坐封的可靠性,現(xiàn)場施工壓力考慮液柱壓力時井口控制在8MPa為宜[5]。

      表2 封隔器坐封壓力測試

      3.2 解封拉升載荷測試

      解封拉升載荷測試的目的是測試解封結(jié)構(gòu)設(shè)計是否合理、是否滿足設(shè)計要求。將測試拉升載荷升幅設(shè)計為2k N,初始力設(shè)置為2k N,在室內(nèi)進行了5次拉升載荷測試,試驗數(shù)據(jù)見表3。試驗表明:拉升載荷加載至14k N后解封銷釘拉斷,封隔器可自由地在試驗套管內(nèi)上、下活動。設(shè)計10k N解封銷釘剪斷,考慮施工時摩擦阻力作用,設(shè)計最大14k N封隔器完全解封,通過試驗證明符合設(shè)計要求。

      表3 封隔器解封載荷測試

      4 現(xiàn)場試驗

      現(xiàn)場共實施23口井,實施前排水期最長的樓泌110井排水期8d,最短的王61井3d,平均排水期4.8d。實施丟手式油層保護管柱后,平均排水期23h后就恢復正常。工藝成功率100%,有效率96%,應(yīng)用后油井平均排水期23h。

      樓泌110井為井樓油礦樓八區(qū)一口常采井。該井1985年8月11日開鉆,8月24日完鉆。1987年7月2日投產(chǎn)。生產(chǎn)層核桃園組三段Ⅳ油組53小層,井段570.4~572m,井深597.7m,有效厚度1.4m,日產(chǎn)油3t左右。 該井在清蠟過程中出現(xiàn)清蠟后排水期較長的問題,影響正常產(chǎn)能的發(fā)揮。在2012年7月22日清蠟后含水率從36%升高至85%,累計排水12d后才恢復到正常水平;在2012年9月19日清蠟后含水率從44%升高至65%,油量從6.5t/d下降到1.5t/d,累計排水8d后才恢復到正常水平??紤]到該井在清蠟過程中易出現(xiàn)排水期長影響產(chǎn)能的情況,2012年11月8日在檢泵作業(yè)的同時下入丟手式油層保護管柱。在11月23日清蠟后排水僅24h后就恢復正常,減少排水期7d,生產(chǎn)效果好。

      5 結(jié)論

      丟手式油層保護管柱解決了清蠟、洗井、作業(yè)過程中油層污染問題,同時解決了常規(guī)無傷害洗井管柱存在的封隔器易失效、有效周期短、費用高的問題,進一步提升了經(jīng)濟、高效開發(fā)效果,具有良好的現(xiàn)場應(yīng)用效果。

      [1]吳奇.井下作業(yè)工程師手冊[M].北京:石油工業(yè)出版社,2002.

      [2]倪紅梅,可取橋塞卡瓦結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計[J].石油機械,2009,37(3):32~37.

      [3]伍開松,翟志茂,古劍飛,等.封隔器膠筒幾何參數(shù)優(yōu)選[J].石油礦場機械,2008,(10):24~26.

      [4]侯宗,毛道華,朱建民,等.封隔器壓縮膠筒“防突”新結(jié)構(gòu)[J].石油機械,2002,30(9):21~22.

      [5]王當芳,黃兆芝,李敏,等.壓縮式封隔器膠筒密封性能的試驗研究[J].石油機械,2009,37(4):32~33.

      [編輯] 黃鸝

      TE931

      A

      1000-9752(2014)11-0228-03

      2014-06-20

      庹濤(1989-),男,2011年西安石油大學畢業(yè),助理工程師,現(xiàn)主要從事井下作業(yè)工藝技術(shù)相關(guān)的研究工作。

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