柴 峰
大秦線、北同蒲線作為鐵路運(yùn)輸繁忙干線,年運(yùn)量達(dá)到 4.5億t。由于重載列車運(yùn)行密度大,牽引負(fù)荷重,接觸網(wǎng)及牽引變電所運(yùn)行環(huán)境相對較差,經(jīng)常發(fā)生故障跳閘。牽引供電系統(tǒng)故障測距在接觸網(wǎng)故障查找中具有重要的指導(dǎo)意義,跳閘后故障點(diǎn)標(biāo)定(下文簡稱故標(biāo))裝置指示的故障距離是否準(zhǔn)確,直接影響到能否盡快定位故障點(diǎn)。因此,分析研究牽引供電故標(biāo)裝置的運(yùn)行情況及其存在誤差的原因,最大程度地減少測距誤差,對盡快定位接觸網(wǎng)故障點(diǎn),快速消除故障恢復(fù)正常供電有著重要作用,對保證鐵路運(yùn)輸安全意義重大。
大秦線、遷曹線AT供電方式變電所正線采用復(fù)線上下行電流比原理,故障測距采用獨(dú)立故標(biāo)裝置,當(dāng)線路末端閉環(huán)(并聯(lián))運(yùn)行時,復(fù)線上下行電流比故障測距公式:
式中,I1、I2分別為上下行饋線T線電流與F線電流向量差,且I1= It1- If1,I2= It2- If2(電流角度相同為減,電流角度相反為加),其中,It1、It2、If1、If2分別為上下行饋線T線、F線電流;D為供電臂長度(變電所至分區(qū)所距離);L為故障點(diǎn)距變電所距離。
根據(jù)電流守恒原理:流出變壓器的電流等于流回變壓器的電流,即同一供電臂上下行電流的向量和為零,即It1+ It2= If1+ If2
下面通過故障案例分析說明各種情況下故障測距計算特點(diǎn)。
案例1:2013年6月4日9時38分,延慶變電所饋線211#斷路器正向阻抗I段保護(hù)裝置動作跳閘,重合閘成功。故標(biāo)報告數(shù)據(jù):L = 2 km,It1=1 416 A∠309.2,If1= 3 662 A∠131.2,It2=1 279 A∠310.5,If2= 1 068 A∠309。實(shí)際故障點(diǎn)為延慶站035#正饋線對向下錨懸吊瓷瓶第1片放電,該處距變電所距離為1.934 km,測距誤差為66 m。
代入數(shù)據(jù)計算(該供電臂長度D為25.3 km):
代入式(1)計算:
上述故標(biāo)報告中It1、It2、If2的電流角度相同,If1電流角度與前三項(xiàng)角度相反,電流值大小If1= It1+ It2+ If2,符合電流守恒原理。
通過計算故障點(diǎn)距變電所2.02 km,與故標(biāo)報告2 km相差很小,故標(biāo)報告數(shù)據(jù)正確。
案例2:2013年6月4日10時10分延慶變電所饋線214#斷路器阻抗I段保護(hù)裝置動作跳閘,重合閘成功。故標(biāo)報告數(shù)據(jù):L = 0.32 km,It1=1 473 A∠134.5,If1= 1 512 A∠133.8,It2=4 173 A∠320.0,If2= 1 672 A∠134。實(shí)際故障點(diǎn)為延慶站118#—117#軟橫跨2道、4道直吊線遭雷擊被燒斷,該處距變電所距離為0.222 km,測距誤差為98 m。
代入數(shù)據(jù)計算(該供電臂長度D為22.17 km):
代入式(1)計算:
故標(biāo)報告中 It1、If1、If2的電流角度相同,It2電流角度與前三項(xiàng)角度相反,電流值大小It2= It1+If1+ If2。
通過計算故障點(diǎn)距變電所0.29 km,與故標(biāo)報告0.32 km相差很小,故標(biāo)報告數(shù)據(jù)正確。
通過上面2個例子可以看出,供電臂近點(diǎn)短路故障時饋線上下行T、F線電流特點(diǎn)是:故障線上的電流值等于非故障線上電流值之和,并且故障線電流角度與非故障線電流角度相反(相差近180°)。
案例3:2013年6月6日15時49分永安堡變電所饋線212#斷路器阻抗II段保護(hù)裝置動作跳閘,重合閘成功。故標(biāo)報告數(shù)據(jù):L = 20.76 km,It1=741 A∠294.2; If1= 655 A∠100.3; It2=1 096 A∠275;If2= 1 159 A∠103.8。實(shí)際故障點(diǎn)為區(qū)間106#正饋線絕緣子閃絡(luò),該處距變電所距離為21.24 km,測距誤差為480 m。
代入數(shù)據(jù)計算(該供電臂長度D為27.9 km):
代入式(1)計算:
故標(biāo)報告中It1、It2的電流角度相差近20°,If1、If2電流角度相差3°,It1與If1電流角度相差194°,It2與If2電流角度相差171°,T線、F線角度相差非標(biāo)準(zhǔn) 180°。在此按照上下行電流比公式計算得出L = 21.33 km,與故標(biāo)報告20.76 km相差570 m。這是由于電流角度非標(biāo)準(zhǔn)對稱180°時,手動計算未考慮偏移角度折算與故標(biāo)報告相比存在一定誤差。
通過上述例子可以看出,接觸網(wǎng)遠(yuǎn)端短路故障時饋線上下行T線、F線電流特點(diǎn)是:故障所在饋線上的T線、F線電流值大于非故障饋線上T線、F線電流值,上下行T線電流和等于上下行F線電流和,并且T線、F線電流角度相反。
案例4:2013年5月3日20時31分下莊變電所213#斷路器阻抗I段保護(hù)裝置動作跳閘,重合閘失敗。故標(biāo)報告數(shù)據(jù):L = 4.12 km,It1=3 220 A∠117.3,If1= 1 303 A∠290.6,It2=916 A∠308,If2= 1 101 A∠288.7。
代入數(shù)據(jù)計算(該供電臂長度D為26.7 km):
代入式(1)計算:
手動計算與故標(biāo)報告數(shù)據(jù)相差2.03 km,實(shí)際故障點(diǎn)距變電所1.9 km,手動計算結(jié)果與實(shí)際故障點(diǎn)誤差 190 m,故標(biāo)報告與實(shí)際故障點(diǎn)誤差2.22 km。
分析測距誤差較大原因?yàn)楣蕵?biāo)計算有誤,故標(biāo)將213#饋線T線和F線電流應(yīng)為向量和關(guān)系,按照向量差計算,致使故標(biāo)報告誤差較大。
推算如下:
I1= It1- If1= 1 917 A(應(yīng)為向量和,實(shí)際按向量差計算)
代入式(1)計算:
手動計算時,T線、F線電流向量角差是按理想向量角度差(180°或0°)考慮,而故標(biāo)內(nèi)部計算則是按實(shí)際向量進(jìn)行計算,因此手動計算結(jié)果與故標(biāo)報告有一定誤差(裝置計算為4.12 km,手動計算為4.69 km)。
下莊變電所故標(biāo)測距誤差較大的原因?yàn)樵摴收蠟殡娎|故障,電纜的電容特性與接觸線的電感特性呈方向相反的阻抗特性,故標(biāo)對電流方向判斷錯誤,致使測距誤差較大。
大張線、北同蒲線為直供加回流線供電方式,接觸網(wǎng)故障點(diǎn)標(biāo)定計算采用饋線保護(hù)裝置分段線性電抗逼近法原理測距。無獨(dú)立故障點(diǎn)標(biāo)定裝置,應(yīng)用饋線保護(hù)裝置測距功能,故障測距整定值整定時輸入線路各分段點(diǎn)對應(yīng)的公里數(shù)及該分段內(nèi)的單位電抗值和總電抗。
線性電抗逼近法原理測距式為L =X / X0,其中,L為故障點(diǎn)距變電所距離;X為故障跳閘電抗值;X0為接觸網(wǎng)線路單位電抗值。
按照故障點(diǎn)距變電所的距離與接觸網(wǎng)電抗成正比例線性關(guān)系的原理,當(dāng)已知接觸網(wǎng)線路單位電抗值X0,用跳閘報告中電抗值X就可計算出故障點(diǎn)距變電所的距離L。
應(yīng)用該方式計算故障點(diǎn)距離需掌握接觸網(wǎng)線路單位電抗值。大張線正線接觸網(wǎng)單位電抗值 X0為0.42 Ω/km,北同蒲線正線接觸網(wǎng)單位電抗值X0為0.375 Ω/km,大秦線正線接觸網(wǎng)單位電抗值X0為0.30 Ω/km。上述單位電抗值均為一次值。
案例5:2013年3月9日8時07分陽高變電所饋線221#斷路器阻抗Ⅱ段保護(hù)裝置動作跳閘,重合閘失敗。故標(biāo)報告數(shù)據(jù):L = 22.36 km,R =3.56 Ω,X = 6.92 Ω,U1= 62.9 V,I = 8.06 A。故障點(diǎn)為沙屯堡分區(qū)亭內(nèi)穿墻套管引線搭掛油氈?jǐn)嗑€,供電臂全長22.9 km。
陽高變電所饋線保護(hù)裝置采用 DK3520保護(hù)裝置,報告數(shù)據(jù)電抗值為二次側(cè)值,饋線電流互感器變比1 000 / 5,母線電壓互感器變比275/1,折算到二次側(cè)的單位電抗 X0= 0.42×200 / 275 =0.305 Ω。
手動計算結(jié)果與故標(biāo)報告指示的故障點(diǎn)距離22.36 km相差320 m。
案例6:2013年5月20日20時09分懷仁變電所224#斷路器距離I段保護(hù)裝置動作跳閘,重合閘失敗。故標(biāo)報告數(shù)據(jù):L = 18.22 km,R = 13.6 Ω,X = 49.66 Ω,阻抗角度74.68°。饋線電流互感器變比2 000 / 1,母線電壓互感器變比275 / 1。折算至二次側(cè)的單位電抗值為X0= 0.375×2 000 / 275 =2.73 Ω。
手動計算結(jié)果與故標(biāo)報告指示的故障點(diǎn)距離18.22 km相差20 m。
跳閘原因?yàn)轫n家?guī)X站 104#處承力索中心錨結(jié)輔助繩從下錨端懸式絕緣子處脫開接地,實(shí)際故障點(diǎn)距懷仁變電所24 km,誤差5.78 km。
手動計算結(jié)果與故標(biāo)報告一致。測距誤差大的原因?yàn)閼讶手另n家?guī)X區(qū)間多站場、多專用線結(jié)構(gòu)特點(diǎn)造成整個供電臂接觸網(wǎng)單位電抗變化較大,站場內(nèi)接觸網(wǎng)單位電抗要明顯小于區(qū)間接觸網(wǎng)單位電抗,專用線線路阻抗對正線單位電抗也產(chǎn)生影響,懷韓供電臂接觸網(wǎng)單位電抗值非均衡變化(0.375 Ω/km)。
針對供電臂多站場、多專用線的特點(diǎn),可根據(jù)分段線性電抗法將供電臂分為多個區(qū)段,根據(jù)每段接觸網(wǎng)特點(diǎn)設(shè)定其單位電抗,從而提高故障測距精度。如懷仁至韓家?guī)X供電臂的測距整定值修正,對懷韓區(qū)間線路總阻抗重新核算,將懷韓區(qū)間供電臂分為懷仁—里八莊,里八莊—韓家?guī)X2個區(qū)段,重新核算各段線路單位電抗值。
對于直供加回流線供電方式,影響故障測距準(zhǔn)確性的決定因素為接觸網(wǎng)線路的單位電抗。當(dāng)供電臂上無分支線、站場時,可按照一段設(shè)定故障測距定值。當(dāng)供電臂上存在分支線和多個站場時,其單位電抗值與區(qū)間正線接觸網(wǎng)單位電抗值不同,若按照同一段線路單位電抗值設(shè)定故障測距定值則必然存在較大誤差,需根據(jù)不同線路區(qū)段特性分段設(shè)定故障測距定值以提高精度。再根據(jù)有具體故障點(diǎn)的跳閘數(shù)據(jù),不斷修正供電臂各區(qū)段單位電抗值。
需注意的是當(dāng)接觸網(wǎng)接觸線材質(zhì)線型或供電臂長度發(fā)生變化時,單位電抗值需根據(jù)變化情況進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整。
AT供電方式,影響故障測距準(zhǔn)確性最主要的因素為供電方式,即供電臂上下行末端必須并聯(lián)運(yùn)行。當(dāng)供電臂末端分區(qū)所并聯(lián)斷路器斷開時,故障測距必然不準(zhǔn)確。其次為線路參數(shù)的設(shè)置正確,主要是供電臂長度及所亭公里標(biāo)位置輸入正確。
當(dāng)變電所距離電分相較遠(yuǎn)時,跳閘故障指示在變電所附近,且故標(biāo)指示故障點(diǎn)在變電所至電分相間距離范圍內(nèi),需在變電所上網(wǎng)點(diǎn)兩側(cè)按照故標(biāo)指示故障點(diǎn)距變電所距離查找。
以翠屏山變電所跳閘為例,該變電所公里標(biāo)K418+735 m,電分相公里標(biāo)K422+420 m,變電所距電分相3.7 km。2011年8月9日18時44分,翠屏山變電所劉吉素方向 212#斷路器速斷跳閘,It= 5 495 A、If= 1 886.5 A,L = 0.37 km,S =418.37 km。當(dāng)時除巡視418.37 km附近外,還應(yīng)巡視418.735+0.37 = 419.105 km附近。因?yàn)榇淦辽健獎⒓毓╇姳垧伨€跳閘時,默認(rèn)為劉吉素方向,因此其顯示故障點(diǎn)位置為翠屏山變電所公里標(biāo)減去L;如果故障發(fā)生在上網(wǎng)點(diǎn)至電分相間,則為玉田方向,其故障點(diǎn)位置應(yīng)為翠屏山變電所公里標(biāo)加上L的距離,則其故障點(diǎn)位置應(yīng)為K419+105 m,實(shí)際故障點(diǎn)K419+376 m。與故障點(diǎn)相差271m。因此當(dāng)故標(biāo)指示距變電所距離小于電分相距變電所距離時應(yīng)向變電所兩側(cè)查找故障點(diǎn)。翠屏山變電所供電示意圖見圖1。
圖1 翠屏山變電所供電示意圖
當(dāng)供電臂饋線上有多條分支線,饋線跳閘重合失敗時,先組織將饋線上各條分支線桿架斷路器或隔離開關(guān)斷開,退出分支線接觸網(wǎng)設(shè)備。再組織變電所合饋線斷路器試送電,排除支線接觸網(wǎng)故障,縮小故障查找范圍。
當(dāng)接觸網(wǎng)正饋線故障(跳閘報告數(shù)據(jù)F線電流明顯大于T線電流),變電所重合閘失敗時,可先將正饋線退出運(yùn)行,改為直供加回流線供電方式,恢復(fù)接觸網(wǎng)送電,再組織查找正饋線故障點(diǎn)。當(dāng)接觸網(wǎng)改為直供加回流線供電方式變電所試送失敗時,變電所根據(jù)跳閘報告電抗值用線性電抗法手動計算故障點(diǎn)距離。
當(dāng)接觸網(wǎng)故障,變電所重合閘失敗,故標(biāo)指示為近點(diǎn)短路故障,要先合分區(qū)所并聯(lián)斷路器環(huán)供試送電,避免近點(diǎn)短路故障電流對主變壓器的沖擊。
綜上所述,熟練掌握各種供電方式下測距原理和計算方法,分析其在實(shí)際動作中產(chǎn)生誤差的原因,采取可行的方法降低其動作誤差,對指導(dǎo)接觸網(wǎng)故障查找具有重要意義。根據(jù)故標(biāo)測距報告數(shù)據(jù),可以直觀地分析接觸網(wǎng)跳閘的故障類型,從而有針對性的對接觸網(wǎng)故障進(jìn)行分析和處理,有效縮短故障延時,對提高牽引供電系統(tǒng)供電可靠性具有非常重要的指導(dǎo)意義。